Пластинка Усилия

Вдоль вертикальной стороны пластинки усилий не приложено, и, исходя из уравнения (38), заключаем, что вдоль этой стороны значения дср/дх и д(р/ду должны быть теми же, что и в нижнем углу, т, е, [c.543]

Приложенное к пластинкам усилие Р= 248 кг скорости резания 1 — 3,6 м мин [c.361]

Вопрос об устойчивости решим в зависимости от того, сопровождается принятое искривление (а) пластинки увеличением или уменьшением потенциальной энергии. При сравнении различных форм равновесия можно идти двумя путями. Можно предполагать, что при выпучивании пластинки усилия по контуру остаются неизменными и, следовательно, искривление сопровождается некоторым смещением точек контура, при котором внешние силы совершают известную работу. Таким методом мы пользовались при изучении устойчивости сжатых пластинок. Можно поступить иначе, а именно предположить, что точки контура не смещаются. В таком случав выпучивание пластинки будет сопровождаться изменением усилий, распределенных по контуру, и изменением соответствующей им потенциальной энергии системы. [c.438]

Как видно из приведенных в работе графиков для максимальных напряжений, в случае первой задачи при а = О (растяжение пластинки усилиями, параллельными линии центров) наибольшее влияние соседних отверстий наблюдается при малых отношениях а/Ь полуосей эллипса а — полуось в направлении Ох). При этом максимальное напряжение в пластинке уменьшается по сравнению со случаем, когда среда имеет лишь одно отверстие. [c.582]

С а к-Ш а к Б А. Отрезной резец с самозаклинивающимся креплением режущей пластинки усилием резания, Станки и инструмент № 8, 1953. [c.483]

Так, например, для определения модуля сдвига Охг такого заполнителя в плоскости, нормальной к срединной поверхности, следует загрузить внешние слои пластинки усилиями, действующими в плоскости этих слоев и вызывающими смещения их взаимного сдвига (рис. 3). Определив тем или иным методом эти смещения, полагаем их равными смещениям в пластине со сплошным однородным заполнителем с модулем сдвига Охг- Из этого равенства найдем величину модуля Gvг, т. е. значение приведенного модуля сдвига рассматриваемого заполнителя. [c.253]

Разъемные соединения керамических пластинок со стержнями весьма разнообразны. Повышенная хрупкость пластинок заставляет при конструировании сборных керамических резцов уделять особое внимание плотности прилегания пластинки к пазу, равномерности распределения на поверхности пластинки усилий прижимающего элемента. [c.102]

Хорошие результаты показала конструкция проходных резцов с креплением пластинок усилиями резания (фиг. 13). Для перестановки и переточки пластинка может быть [c.402]

Прямоугольная пластинка постоянной толщины, изготовленная из однородного материала с анизотропией общего вида, деформируется усилиями, распределенными по сторонам при этом на каждом элементе края с высотой, равной толщине пластинки, усилия приводятся к изгибающим и крутящим моментам, которые не меняются по длине стороны. [c.90]

Сформулирована трехмерная задача оптимизации конструкций, в которой поверхность конструкции состоит из заданных частей с заданными ненулевыми поверхностными усилиями или нулевыми смещениями и неизвестными свободными от усилий частями, причем минимизируется объем (вес) конструкции. Получены достаточные критерии оптимальности показано, что некоторые из них являются также необходимыми. Показано также, что в частных случаях, например применительно к балкам и пластинкам, эти критерии приводят к известным результатам. Подчеркивается необходимость применения эффективных численных методов, так как во всех (исключая самые простые) случаях нелинейный характер критериев оптимальности делает аналитические методы практически непригодными. [c.72]

Другое решение этой задачи показано на рис. 4. Оси тяжелых краевых элементов представляют собой дуги окружностей. Осевые усилия в каждом из этих элементов имеют постоянную величину, соответствующую растягивающему осевому напряжению Oq. Остальные стержни являются сравнительно легкими. Они также испытывают растягивающее осевое напряжение Tq и имеют призматическую форму. Исключение составляют клиновидные стержни АО, ВО и СО. Стер.ч<ни, ортогональные криволинейным краям, должны быть плотно упакованными. Если, как показано на рис. 4, использовано конечное число таких стержней, краевые стержни должны иметь не круговое, а многоугольное очертание, что приведет к небольшому увеличению веса. Это утверждение потеряет, однако, силу, если будет учитываться вес соединений между стержнями (вставные пластинки, заклепки, сварные швы). [c.93]

На рис. 15.7 представлены зависимости безразмерного значения критического усилия r— N b )l(n D) от отношения сторон пластинки а/Ь для различных значений числа полуволн выпучивания пластинки т в направлении сжатия. Минимум л=4 достигается при alb = m т=, 2, 3,. ..). [c.328]

Если пластинка сжата одинаковыми усилиями ЛГи=Л 22=—N (ai = (i2=l),T0 [c.330]

Сравнивая (15.39) с формулой (15.30) для критического усилия пластинки, сжатой в одном направлении, заключаем, что критическое усилие для квадратной пластинки при сжатии одинаковыми усилиями в двух направлениях в два раза меньше. На рис. 15.8 приведен график изменения г согласно (15.38). [c.330]

При увеличении ajb, т. е. для вытянутой пластинки, значение г 1, а критическое усилие —к значению [c.330]

Учитывая независимость v от Хз, заключаем, что поле напряжений в пластинке приближенно может быть описано с помощью двух тензорных полей в двумерной области й тензора усилий (xi, х,) [c.78]

Пусть теперь Qi — любая подобласть области Q с достаточно регулярной границей Гх. Рассматривая равновесие части пластинки, соответствующей этой области, под воздействием усилий Ri и моментов Mi, заданных на кривой Fj, усилий qi и моментов nil, заданных в i3i, приходим к следующим уравнениям равновесия [c.78]

Условие же того, что пластинка имеет возможность свободно поворачиваться около этих осей, означает равенство нулю тангенциальной составляющей моментов усилий, действующих, на краю. Учитывая, что [c.82]

Пусть теперь на пластинку кроме нормальной нагрузки x-i) действуют усилия q Xi, л г), 2). параллельные [c.84]

Рассмотрим сосредоточенную вертикальную силу Р, действующую на горизонтальный прямолинейный край бесконечно большой пластинки. Такая пластинка обычно рассматривается как полуплоскость. Распределение усилий по толщине пластины равномерное (рис. 27). Толщина пластинки равна единице, сила Р— сила, приходящаяся на единицу толщины пластинки. Определим напряжения в пластинке от распределенной силы Р. Для этого [c.47]

Соотношения для моментов подобны аналогичным соотношениям, полученным в теории изгибаемых пластинок. Так же как и в пластинах, эти моменты и нормальные, и сдвигающие силы являются в действительности интенсивностями соответствующих усилий, приходящихся на единицу длины срединной поверхности оболочки. [c.202]

Как уже известно, молекулярные движения в жидкостях и газах обусловливают сопротивление этих сред сдвигающим усилиям. Наличие силы сопротивления при сдвиге можно обнаружить из опыта (рис. 1.2). На неподвижной нижней пластинке находится слой жидкости толщиной г/о, на свободной поверхности — легкая пластинка площадью 5. Если к пластинке приложить силу F, она начнет перемещаться. После некоторого разгонного интервала времени установится равномерное движение пластинки с некоторой скоростью о- Это означает, что за время разгона возникает приложенная к пластинке сила = = —F. Она может быть только силой сопротивления жидкости (сопротивление воздуха мало и во внимание не принимается). [c.14]

Как уже известно из 1, молекулярные движения в жидкостях и газах обусловливают сопротивление этих сред сдвигающим усилиям. Наличие силы сопротивления при сдвиге можно обнаружить опытом, схема которого приведена на рис. 4. На неподвижной нижней пластинке — слой жидкости толщиной у о, на свободной поверхности — легкая пластинка площадью 5. Если [c.17]

Интерцептор представляет собой тонкую пластинку, которая располагается в крыле и может выдвигаться над его поверхностью (рис. 1.9.8). Управляющий эффект обусловлен торможением потока, когда интерцептор находится в выдвинутом положении [15]. При торможении потока происходит увеличение давления на части поверхности крыла перед интерцептором. Кроме того, при дозвуковых скоростях полета интерцептор способствует повышению скорости обтекания противоположной стороны крыла и, следовательно, некоторому снижению давления, что приводит к увеличению результирующего управляющего усилия. Оно изменяет подъемную силу крыла и создает момент крена. [c.80]

Рассмотрим еще плоскую задачу теории упругости для анизотропного тела. Пусть в каждой точке пластинки имеется плоскость симметрии упругих свойств, параллельная срединной плоскости. Как и в изотропном случае (см. 4 гл. III), будем полагать, что усилия, приложенные к краям пластинки, действуют в срединной плоскости. Тогда, переходя к усредненным по толщине пластинки величинам, получаем соотношения между деформациями и напряжениями [c.664]

Усилия и моменты в пластинках принято относить к единице длины того сечения, в котором они действуют. Эти погонные усилия измеряют в ньютонах на метр (Н/м), а погонные моменты — в ньютон-метрах на метр (И-м/м). [c.497]

Очевидно, для цилиндрического изгиба при данной нагрузке прогиб W является функцией только координаты х, т. е. w = w (х), и внутренние усилия в сечениях также зависят только от х. Поэтому можно ограничиться рассмотрением изгиба любой элементарной полоски, выделенной двумя поперечными сечениями, перпендикулярными к оси у, за исключением узких полосок по коротким сторонам пластинки (рис. 466, а). [c.499]

Отыскание функции w (х, у), которая удовлетворяла бы уравнению (17.39) и граничным условиям пластинки, является сложной задачей. Обычно выражения для прогибов, а затем для усилий и моментов получаются в виде бесконечных рядов. [c.509]

Адгезиометр применяется с успехом для определения адгезии многих стандартных материалов, но он не пригоден для определения адгезии очень твердых или очень тягучих покрытий. Испытание адгезии этим прибором производят на окрашенных стальных пластинках размером 5Х 15 см, на которых с одного конца оставляется неокрашенная полоска шириной 1,25 см. Окрашенную пластинку ставят в горизонтальном положении на передвигающийся стол. Нож шириной 4 мм помещают на неокрашенную полосу, в конце пластинки против покрытия и грузом прижимают его к металлу. Нож сделан из слоновой кости, твердость его не очень высока, и поэтому он не может врезаться в металл. Нож соединен с подвешенным маятником, снабженным циферблатом. При перемещении стола с пластинкой усилие, с которым нож снимает покрытие, отклоняет маятник на угол, фиксируемый циферблатом. Эта сила слагается из четырех составляющих 1) силы, преодолевающей трение ножа о металл 2) силы, необходимой для прорезывания покрытия с каждой стороны ножа 3) силы, необходимой для преодоления вязкости покрытия при его отрыве и [c.736]

Рассмотрим сначала пластинку, свободную от закрепления. На крйях пластинки усилия и моменты отсутствуют, и так как они не должны зависеть от координат л и у, то можно принять [c.351]

В медной пластинке нужно проделать шесть квадратных отверстий 10 X 10 мм. Кондуктор с цуансонами создает усилие F 180 кН. Для меди 150 Ша. [c.27]

Для пластинки - 60 МПа. Какое усштв следует приложить к кондуктору с цуаисо-нами Для возможности отгиба язычков зарезервировать 10 % усилия от силы пробивания. [c.27]

Комбинация усилий Nij, при которой впервые возможно выпученное состояние равновесия оболочки либо пластинки, отвечает ее бифуркационному состоянию. Сами усилия Иц носят название бифуркационных. Обычно усилия выражены через один параметр нагрузки N, так, что Nii = —pijN. Тогда задача сводится к отысканию одного бифуркационного значения параметра N. [c.325]

Квадратная пластана AB D весом G = = 115 Н в горизонтальном положении закреплена шарнирно в трех вертикальных стержнях 7, 2 и i. В точке А приложена вертикальная сила 2 = 185 Н. Из уравнения равновесия моментов сил относительно оси BD определить усилие в стержне 2. (-185) [c.84]

Пластинка AB D закреплена в горизонтальном положении с помощью шарниров и трех стержней 1, 2 и 3. Вес пластинки Gi = = ЮН. В точках А и Dk пластинке шарнирно подвешена вторая пластинка шириной F = = AD и весом Gj = 8 Н. Определить усилие в стержне 1, если расстояние а = 0,4 м. (-4) [c.84]

При ф1=2тя, где т — целое число, оба колебания максимально усилят друг друга и поле при рассмотре-И 1И сквозь скрещенные поляризаторы окажется просветленным. При ф1=(2ш + 1)я/2 колебания полностью погасят друг друга и поле останется темным. При освещении системы белым светом условия максимального уси-.тения или ослабления колебаний будут осуществляться не одновременно для лучей разных длин волн и поэтому при заданной толщине плоскопараллельной пластинки, расположенной между скрещенными поляризаторами, поле будет равномерно окращенным. Тон окраски зависит от толщины пластинки и разности показателей преломления По—Пе. [c.59]

Предельное равновесие системы наступит, когда и в крайних стержнях напряжения достигнут предела текучести (рис. г). В этом случае во всех трех стержнях усилия будут одинаковы (/Vj = N2 == Л/ ), и дальнейшее возрастание внешней силы станет невозможным. Из условия равновесия Р = = N1+ 2/Vj =3 Л/т = 3 aj.F. При Р = Р — onst развиваются пласти- ческне деформации в стержнях. Система превраш,ается в механизм. [c.32]

Если пластинка закреплена так, что при изгибе ее противоположные края не могут сближаться, то в закреплениях возникают горизонтальные реакции и в пластинке появляются растягивающие усилия и напряжения, равномерно распределенные по толщине. Растягивающие (сжимающие) напряжения возникают и в свободной пластинке, когда искривленная при изгибе ее срединная поверхность не развертывается в плоскость. Как в первом, так и во втором случае величина этих напряжении зависит от величины прогиба. Исследования показали, что если максимальный прогиб не превышает одной пятой толщины пластинки, то растягиваюшие (сжимающие) напряжения малы по сравнению с изгибными и ими можно пренебречь, не выходя за пределы допустимой для инженерных расчетов погрешности. [c.497]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...