Долговечность расчетная — Формула

Расчетная долговечность определяется по формуле и тл ) р [c.133]

Расчетная долговечность, млн. об [формула (9.1)] [c.305]

Определение расчетной долговечности ремня по формуле (6.19). [c.100]

Расчетная долговечность, млн. об. [формула (7.3) 1з, / С / 31,3-103 я [c.195]

Из трех рассмотренных вариантов останавливаемся окончательно на среднем— с ремнями сечения Б, так как для первого варианта число ремней велико, а для последнего ремень сечения В не подходит по скорости (см. табл. 11.12). Для выбранного варианта определяем расчетную долговечность. Находим по формуле (11.22) [c.374]

Все перечисленные виды разрушения зависят от напряжений в месте контакта. Поэтому прочность и долговечность фрикционных пар оценивают по контактным напряжениям (см. 8.3). Расчетные контактные напряжения прп начальном качении по линии (тела качения — цилиндры, конусы, торы и ролики G образующими одного радиуса) определяют по формуле [c.219]

Расчетная долговечность ремня определяется по формуле, полученной на основе обработки экспериментальных данных [c.44]

Расчетная долговечность по формуле (8.16) Lu — [c.166]

Установив тип подшипника (с учетом перечисленных факторов), принимают ориентировочно типоразмер подшипника исходя из конструктивных размеров и условий эксплуатации. Затем из каталога (см. табл. 14,3... 14,9) находят значение его динамической грузоподъемности С и вычисляют величину расчетной долговечности (проверочный расчет в соответствии с ГОСТ 18855—73) по формуле [c.334]

Расчетная долговечность по формуле (14.2) [c.364]

Следует иметь в виду, что определяемый по формулам (30.1) и (30.2) расчетный диаметр проволоки является минимально допустимым по прочности витков. Увеличение диаметра проволоки по конструктивным требованиям повышает прочность и долговечность пружины. [c.465]

Расчетная долговечность более нагруженного подшипника А [см. формулу (3.235)] [c.429]

Расчетная долговечность подшипника, выраженная в часах л при угловой скорости со определяется по его динамической грузоподъемности С, указанной в соответствующих таблицах (см., например, [5, 13, 141), и по величине эквивалентной нагрузки формулой [c.528]

Следует помнить, что вышеприведенные значения расчетных диаметров малого шкива обеспечивают минимальные габариты передачи, но с увеличением этого диаметра возрастают тяговая способность и к. п. д. передачи, а также долговечность ремней. При отсутствии жестких требований к габаритам передачи расчетный диаметр малого шкива следует принимать больше минимально допустимого значения. Диаметр большого шкива определяют по формуле [c.94]

Расчет долговечности клиновых ремней нормальных сечений установлен ГОСТ 1284.2—80. Средний ресурс ремней в эксплуатации для среднего режима работы устанавливается 2000 ч. При легких, тяжелых и очень тяжелых режимах работы расчетный ресурс вычисляют по формуле [c.97]

По вычисленной приведенной нагрузке и расчетной долговечности определяют требуемую динамическую грузоподъемность подшипника по формуле [c.265]

В [1] приведены собственные экспериментальные данные и данные других авторов для различных видов несинхронных нагружений. В приложениях к [1] можно найти программы для ЭВМ, с помощью которых вычислены расчетные долговечности. Сравнение экспериментальных и расчетных долговечностей (по варианту деформаций) подтвердило возможность применения формулы (1) для прогнозирования усталостной долговечности при любой траектории. Программа-ЭВМ при эллиптических КОД была переработана так, что с ее помощью вычисляются расчетные долговечности и по варианту напряжений. В первом приближении от одного варианта можно [c.404]

Если основная кривая усталости детали изображается прямой линией в координатах логарифм напряжения — логарифм долговечности и, следовательно, наклоненный ее участок описывается показательным уравнением (1.5), то в результате несложных преобразований из выражений (1.13), (1.17), (1.19) получаем следующие расчетные формулы [c.9]

Запас долговечности 481 Запас прочности 482 — Определение 434 Формулы 441 — Расчетные формулы 474 [c.543]

Уо-ной вероятности безотказной работы и медианную долговечность Lso, соответствующую 50%-ной вероятности безотказной работы. Основная долговечность L q далее сравнивается с расчетной долговечностью Lh, полученной по формуле (1). Указанные выще действия лучше всего производить при помощи ЭВМ [1]. [c.49]

При исследовании нагруженности рам различных основных моделей полноприводных автомобилей в нащих работах на комплексе специальных дорог получено удовлетворительное согласие расчета с экспериментальными наблюдениями за пробегом до разрушения при значениях от = 4. При этом имелось в виду, что возможные отклонения действительного значения этого показателя, сильно влияющие на результаты расчетов абсолютной долговечности конструкции или ее ресурса, будут существенно меньше влиять на расчеты сопоставления нагруженности, так как в выражении коэффициентов эквивалентности пробегов эти неточности войдут и в числитель и в знаменатель расчетной формулы, чем будет компенсироваться их искажающее влияние на значения сопоставимых показателей накопления усталостного повреждения в рассматриваемом сечении. [c.126]

Основываясь на сопоставлении на обобщенном графике (рис. 20) расчетных Л р (по формуле линейного суммирования) и экспериментальных (заимствованные из ряда работ, проведенных в режимах циклов с релаксацией и с ползучестью) данных по долговечности некоторые исследователи считают, что правило простого линейного суммирования повреждений выполняется с достаточной точностью [16], и поэтому может быть использовано в расчетах на долговечность элементов энергетического оборудования, работающего в условиях чередования переходных и стационарных режимов. [c.49]

Известно, что наибольшее расхождение экспериментальных результатов с расчетными, полученными на основе гипотезы линейного суммирования повреждений, наблюдается при двублочном нагружении (с увеличением количества блоков расхождение уменьшается). Поэтому наиболее интересно сравнение расчетов по уравнению (2.111) с экспериментальными данными именно для такого рода нагружения (рис. 2.30). Из рис. 2.30 видно, что расчет по гипотезе линейного суммирования повреждений дает неудовлетворительные оценки как при переходе с меньшей амплитуды нагружения на большую, так и наоборот. В то же время соответствие экспериментальных точек значениям долговечности, рассчитанным по формуле (2.111), явля- [c.144]

В отечественных каталогах приводятся развернутые таблицы нагрузок для расчетной долговечности 5000 ч. Коэффициенты кк, кб и fern приняты равными 1. При перерасчете на другую долговечность необходимо в формулы (98) — (100) ввести поправочный коэффициент срока службы кд, выбираемый по табл. 125. [c.327]

Простейшая подшипниковая опора состоит из вала, корпуса и разделяющего их подшипника. В зависимости от назначения опоры и предъявляемых к ней требований спа может содер кать крышки, детали крепления внутреннего и назужного колец подшипников на валу и в корпусе, смазочные и уплогняющие устройства. Основным элементом опоры является подшипник, определяющий не только работоспособность самой опоры, но и всей машины. Одиако надежность опоры зависит не только ст правильности выбора подшипника по режиму нагружения, частоте вращения, долговечности и некоторым другим параметрам, отраженным в расчетных формулах. Имеются много факторов, которые из-за их количественной неопределенности в этих формулах не учтены, но на работоспособность подшипника могут оказывать реи[ающее влияние. [c.112]

Расчет подшипников по приведенным формулам и каталожным данным дает лишь средние н притом несколько приуменьшенные значения долговечности. -Согласно статистическим данным у 50% подшипников долговечность в 3 — 4 раза, а у 10% в 10 — 20 раз превышает расчетную, причем у подшипников повышенной точности она значительно больше, чем у подшипников нормальной точности. Долговечность и несущая способность подшипников очень сильно зависит от конструкции узла, правильности установки подшипников, жесткости вала и корпуса, величины натягов на посадочных поверхностях и, особенно, от условий смазки. Полшипипки в правильно сконструированных узлах при целесообразном предварительном натяге нередко работают в течение срока, во много раз превосходящего расчетный. С другой стороны, высокое значение коэффициента работоспособности не является гарантией надежности. Такие подшипники могут быстро выйти из строя вследствие ошибок установки (перетяжка подшипников, перекос осей, недостаточная или избыточная смазка). [c.471]

Найденное по формулам (27.13) и (27.14) значение радиальной нагрузки ф подставляют в формулу (27.12) и определяют долговечность выбранного по динамической нагрузочной способности подшииника или но заданной долговечности находят допустимую динамическую нагрузку, которую должен выдерживать подшипник. Сопоставляя расчетное значение нагрузочной способностью со значением в каталоге, подбирают соответствующий типоразмер подшипника так, чтобы выполнялось условие (27.11). Если типоразмер подшипника выбран по конструктивным соображениям, то по каталогу определяют его динамическую нагрузочную способность С, затем находят приведенную нагрузку по формуле (27.13) по известным действующим нагрузкам и параметру нагружения е. Тогда по формуле (27.12) находят его долговечность и сравнивают с заданной долговечностью. [c.327]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

Для проведения расчетной оценки длительной циклической прочности компенсатора необходимо располагать данными о характеристиках прочности конструкционных материалов и на этой основе выполнять расчет долговечности путем сопоставления величин циклических деформаций в наиболее нагруженных зонах конструкции с разрушаюЕцими деформациями, полученными при испытании образцов. Сопоставление должно производиться в инвариантных к типу напряженного состояния деформациях, причем в исследовании [123] используются интенсивности указанных величин (формулы (4.3.4)). [c.205]

Расчет кривой длительной малоцикловой прочности материала Х18Н10Т при использовании указанных выше характеристик дает долговечности, меньшие экспериментально полученных примерно в два раза. Данные обстоятельства могут быть связаны с ограниченной точностью корреляционных зависимостей, прежде всего с характерным отклонением расчетных и экспериментальных данных на основе характеристик, определяемых статической пластичностью материала ф. Для приведения соответствия расчетной зависимости и экспериментальных данных формула (4.3.7) была использована при [c.207]

Рис. 5. Зависимости долговечности а) и предэкспоненты 1д (б) от амплитуды напряжений (точки — экспериментальные данные (9), сплошные и пунктирные линии — расчетные значения по формулам (24) и (28) соответственно

Блок 11 определяет функцию долговечности машин Q (0 в точках разбиения с шагом 2v в расчетном периоде каждого и. ) интервалов в соответствии с формулой (27) по заданным параметрам распределения полного срока службы. Эти значения хранятся и используются для вычислений функций (28) (33) (34), в которые они входят. Значения Q г находят с использованием приближенной формулы Симпсона для замены инте грала суммой. [c.50]

Если кривая усталости аппроксимируется прямой линией в полулогарифмических координатах, т. е. в крординатах напряжение — логарифм долговечности, уравнение кривой усталости записывается в виде выражения (1.8). Расчетные формулы в этом случае имеют вид [c.10]

Расчетное определение максимально допускаемой мош,ности может быть проведено по тем же формулам при значениях коэффициента долговечности К — 0,3 при расчете по контактным на-прягкениям и К =- 0,6 при расчете на изгиб. [c.680]

Как видно из рис. 33, откорректированная расчетная кривая достаточно хорошо описывает эксперимент. Поэтому можно использовать уточненный критерий Сен-Венана для расчетов долговечности при термической усталости в условиях сложнонапряженного состояния. Расчет ведут по формуле (35), и в тех случаях, когда требуется повышенная точность расчета, определяют бз из условия (36). В частности, для стали 12Х18Н10Т коэффициент Г) = 0,12, а для стали 15Х1М1Ф, по-видимому, можно принять среднюю величину коэффициента разупрочнения т] = = —0,15. [c.83]

Нижний уровень амплитуды цикла напряжений для объектов испытаний, имеющих горизонтальный 5щасток на кривой усталости, выбирают равным расчетному значению предельной амплитуды ио формуле (6.52). Для элементов из магниевых, алюминиевых, титановых и других сп.чавов, у которых отсутствует горизонтальный участок на кривой усталости, нижний уровень амплитуды цикла напряжений выбирают из диапазона 1,0—1,2 от оценки предельной амплитуды для принятой базы испытания ио формуле (6.46). В случае выбора левой границы указанного диапазона отпадет необходимость экстраполяции кривой усталости в область базовой долговечности, что нри принятом уровне ошибки определения предела выносливости приводит к снижению общего числа испытуемых объектов и к увеличению машинного времени испытаний на нижнем уровне напряжений. И наоборот, выбор правой границы диапазона для нижнего уровня амплитуды цикла вызовет потребность экстраполяции кривой, что при заданном уровне ошибки приведет к увеличению числа объектов испытаний и снижению машинного времени, которое в основном определяется временем испытания на нижнем уровне напряжения. [c.160]

Нри" расчете народно рзяйствеиног9 экономического, эффекта необходимо учитывать одинаковое числв показателей эффективности (производительность, расход ингибитора, его себестоимость, капитальные вложения, долговечность и т. п.), как для базового, так и для нового вариантов, т. е. должны соблюдаться требования, сопоставимости. В тех случаях,. когда текущие издержки л-роизводства меняются в течение ряда лет, учитывают фактор времени, путем П риведения единовременных и текущих затрат на создание и внедрение базовой и- новой, техники к одному моменту времени (началу расчетного года). Приведение осуществляется умножением или делением затрат и результатов соответствующего года на коэффициент at, определяемый по формуле - - - [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...