Модуль сдвига от температуры

Сопоставление с расчетом. Значения критических крутящих моментов для оболочек, потерявших устойчивость, вычисленных по алгоритму гл. 2, приведены в табл. 8.1. Видно, что для тонкостенных оболочек при комнатной температуре имеет место хорошее совпадение результатов расчета по формуле (5.27) гл. 2 с экспериментальными данными. Для оболочек, испытанных при изотермических состояниях, отклонение экспериментальных значений критических моментов от расчетных по формуле (5.27) гл. 2 для двух законов изменения модуля сдвига от температуры (линейного и экспоненциального, см. гл. 2 и 6) составляет около 50%. То же самое наблюдается и для трех оболочек варианта II, испытанных при нестационарном нагреве. Указанное отклонение, по-видимому, связано с тем, что при высоких значениях температуры тепловоспринимающей поверхности часть материала стенки подвержена расслоению, в ней возникают пластические деформации. Кроме того, при высоких температурах могут проявляться и реологические свойства материала. [c.311]

Рис. 62. Зависимость модуля сдвига от температуры для стекол различных серий.

Влияние температуры на модуль упругости типичных полимеров уже обсуждалось в гл. 2. Следует повторить, что в области стеклования наблюдается резкое падение модуля. Молекулярная масса полимера, частота поперечного сшивания, кристаллизация, пластификация и другие факторы определяют конкретную форму зависимости модуля упругости от температуры. Кривые динамический модуль—температура в принципе аналогичны графикам, приведенным в гл. 2. В динамических методах измерения частота (временная шкала испытания) должна быть постоянной при изменении температуры. На рис. 4.1 показано влияние частоты на температурные зависимости модуля и показателя механических потерь. Сдвиг кривых при изменении частоты зависит от абсолютной величины Тс и энергии активации АЯ. При возрастании частоты на один десятичный порядок смещение, точки перегиба на зависимости модуля или положения максимума механических потерь по температурной шкале от Т1 до Т (в К) можно рассчитать по формуле [c.92]

Для изучения условий распада относительно равномерного распределения дислокаций была исследована температурная зависимость отношения Кг к е/- (рис. 3.35), в которой коэффициент упрочнения Кг был нормализован на модуль сдвига О для учета те.мпературной зависи.мости Кг от О [481. Оказалось, что для большинства изученных сплавов это отношение в широком интервале температур является постоянной величиной [c.157]

На рис. 7.18 показаны кривые t(y) смолы при кратковременном статическом нагружении. Модули сдвига, как видно, монотонно уменьшаются с ростом температуры. Оказалось, что предельные касательные напряжения сохраняются неизменными в диапазоне температур от комнатной до 121 °С по крайней мере. Предел пропорциональности увеличивается при увеличении температуры до 71 °С. [c.289]

В твердых растворах независимо от растворимости примесей отношение коэффициента деформационного упрочнения к модулю сдвига на стадии II остается таким же, как и для чистого металла, и практически не зависит от температуры. С увеличением примесей в сплавах критическое сопротивление сдвигу и напряжение, соответствующее началу стадии III, возрастают. [c.24]

Модуль нормальной упругости сплавов на железохромоникелевой основе линейно изменяется от температуры, ввиду чего для этих сплавов можно проводить термокомпенсацию. В табл. 5 указаны значения модулей нормальной упругости и сдвига сплавов при различных температурах. [c.281]

Дальнодействующим силам торможения соответствуют напряжения с такой относительно большой длиной волны что тепловые колебания линий дислокаций не могут заметно облегчить их преодоление. Обусловленная силами дальнего порядка компонента напряжения течения (т ) считается зависящей от температуры только через температурную зависимость модуля сдвига и поэтому является атермической. Силы дальнего действия создаются дислокациями и их скоплениями в параллельных плоскостях скольжения, границами раздела, большими комплексами точечных дефектов, частицами выделений и т. д. [c.79]

Рис. 2.18. Зависимость модуля Юнга , модуля упругости при сдвиге G и коэффициента Пуассона v для вязкоупругого полимера от температуры Т, частоты колебаний / и приведенной частоты колебаний far-

Значения параметров комплексных модулей упругости определялись с помощью опытов с колеблющимися образцами балочного типа. Зависимости модулей упругости при сдвиге и коэффициентов потерь от температуры при различных частотах колебаний приведены на рис. 7.17—7.19, 7.21. [c.343]

Печи и терморегуляторы. Способы регулирования температуры в отличие от применяемых при испытании на растяжение могут быть более грубыми. На измерение угла кручения колебания температуры влияют вследствие изменения модуля сдвига, длины образца и его дна- [c.60]

Модуль сдвига — Зависимость от температуры 125 [c.243]

Располагая данными о функциях напряжений и температуры, а также зависимостью модуля сдвига от температуры, можно рассчитать различные процессы неизотермического нагружения. Расчет проводился применительно к аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т для уже использованных в предшествующем разделе двух режимов пропорционального изменения нагрузок и температур, а также других контрастных режимов. Одновременно велось сопоставление результатов расчета путей неизотермического нагружения с использованием теории пластического течения и деформационной теории. [c.123]

Разница между этими соотношениями только та, что т — это константа для холодного металла, а t — это всегда переменная величина, зависящая от действующей сдвиговой силы. Однако, если учесть, что изменения динамической вязкости и модуля сдвига от температуры почти подобны, то соотношение (3.50) для горячего и тем более расплавленного металла утрачивает, вероятно, смысл. Соотношение (3.50) — это понятие для макрообъемов, так как модуль сдвига — это статическая характеристика металла [c.153]

О наличии корреляции между д.у и поведением металла при деформации в разных температурных интер валах свидетельствуют данные, приведенные на рис. 197 На нем показана зависимость напряжения сдвига те, от несенного к модулю G, от температуры, выраженной i долях температуры плавления, для монокристаллов не скольких г. ц. к. металлов, отличающихся значением д.у Зависимость дана для момента, отвечающего значи тельной степени деформации, а именно концу равномер ного удлинения образца, т. е. непосредственно предше ствующего локальному уменьшению площади поперечно го сечения. [c.362]

Обобщить экспериментальные данные по кинетике вулканизации резиновой смеси па основе хлоропренового каучука, полученные с помощью вулкаметра Монсанто , на различные температурно-временные режимы вулканизации в пределах технологических температур переработки. Результат эксперимента представлен в виде графических зависимостей относительного динамического модуля сдвига от времени изотермической вулканизации (рис. 2.6). [c.112]

Применяя сходные рассуждения к сплаву СпдАи, можно заключить, что поскольку заряд ионов Си и Ли одинаков, чисто электростатические взаимодействия не будут нарушены при изменении степени упорядоченности в сплаве. Однако изменение в степени упорядоченности сплава связано с изменением перекрывания электронных оболочек, которое зависит от типа ближайших соседей данного иона. Исходя из этого, можно ожидать зависимости величины модуля сдвига от степени упорядоченности сплава. Естественно связать скачкообразное изменение модулей при температуре превращения со скачкообразным изменением степени упорядоченности сплава. На основании полученных данных можно рассчитать величину, обратную сжимаемости, [c.249]

Для описания свойств материала изделия используются параметры, необходимые для выполнения требуемого вида анализа. Так, в прочностном анализе учитываются модуль упругости (модуль Юнга), коэффициент теплового расщирения при заданной температуре, коэффициент Пуассона, плотность, коэффициент трения, модуль сдвига, коэффшщент внутреннего трения. Для проведения теплового анализа следует задать удельную теплоемкость, энтальпию, коэффициент теплопроводности, коэффициент конвективной теплоотдачи поверхности, степень черноты и т.д. Необходимые параметры материалов содержатся в соответствующих библиотеках. Свойства могут быть постоянными, нелинейными или зависеть от температуры. Списки существующих материалов в базе данных могут быть дополнены новыми материалами. [c.71]

Некоторые примеры вычисления эффективных комплексных модулей были даны Хашином для гранулированных [46] и волокнистых [47, 48] композитов как при предположении о малости затухания, так и без этого предположения. Рисунки 9 и 10 показывают зависимости от частоты вещественных и мнимых частей комплексных модулей продольного сдвига Сд = Од 4- iG" полиизобутплена (при температурах выше Tg), армированного жесткими параллельными волокнами. График зависимости комплексного модуля сдвига (Уг = 0) от частоты взят из приведенных кривых, построенных Тобольским и Катсиффом [117]. Эти характеристики были получены с использованием упругого модуля сдвига Ga для так называемой модели цилиндрического массива [45] [c.154]

Для исследования напряженного состояния на поверхности раздела были разработаны аналитические методы. К ним относятся методы механики материалов, классической теории упругости и метод конечных элементов. Метод конечных элементов является наиболее универсальным и охватывает разнообразные граничные условия. Предполагаемая величина концентрации напряжений определяется условиями на поверхности раздела. Теоретические данные показывают, что концентрация касательных напряжений на концах волокон зависит от объемной доли волокна и геометрии его конца. Из этих данных также следует, что радиальное напряжение на поверхности раздела изменяется по окружности волокна и может быть растягивающим или сжимающим в зависимости от характера термических напряжений, а также от вида и направления приложенной механической нагрузки. Следовательно, в обеспечении требуемой адгезионной прочности, соответствующей конкретным конструкциям, существует определенная степень свободы. Наличие пор и влаги на поверхности раздела, так же как и повышение температуры, ослабляют адгезионную прочность, в результате чего снижаются жесткость и прочность композитов. Циклическое нагружение почти не сказывается на онижении адгезионной прочности. Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов материалов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела, И наконец, следует отметить, что состояние данной области материаловедения [c.83]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

При испытаниях облученного графита на ползучесть вне реактора наблюдалась ограниченная скорость ползучести [33]. Однако она сильно увеличивалась при облучении графита под нагрузкой. Для изучения крип-повых явлений в реакторе проводились опыты при постоянной нагрузке и постоянной деформации [137]. Результаты указывали, что графит, обладавший относительно искаженной структурой, релаксирует больше, чем графит, имеющий более упорядоченную структуру. При анализе этих данных было сделано предположение, что механизм, объясняющий наблюдавшуюся пластичность, не должен зависеть от температуры, а также от изменений модуля сдвига [137 ]. Изменение модуля, следовательно, должно быть одинаковым независимо от того, деформировался образец во время облучения или нет. В таком случае маловероятно, чтобы пластичность объяснялась сдвиговыми явлениями. Скорее можно предположить, что ползучесть под облучением является следствием радиационного отжига, который обсуждался выше. Принимая во внимание, что миграция атомов, происходящая вдоль границ кристаллитов, обусловливает деформацию, можно объяснить, почему пластичность больше для менее гра-фитизированных материалов. Эти положения подтверждаются предварительными результатами некоторых исследований [137]. [c.193]

С переменным модулем вследствие изменения температуры. Процессы упрочнения и разупрочнения происходят с различной интемсивностью в верхней и нижней точках температурного цикла, вследствие чего наблюдается сдвиг петли гистерезиса ио оси напряжения и изменяется коэффициент асимметрии нагружения по числу циклов. Размах напряжений Ла может существенно изменяться по числу циклов ири этом в отличие от изотермического малоциклового нагружения ироцессы. циклического упрочнения и разупрочнения могут чередоваться. [c.55]

СОСТОЯНИЮ, что позволяет получить оптимальные условия для их работы. Подобные материалы имеют большие значения коэффициента потерь и оптимальный модуль упругости при сдвиге в диапазоне температур, соответствующем области, лежащей между состоянием типа сткеловидного материала при низких температурах и состоянием резиноподобного материала при повышенных температурах. В данном исследовании в качестве демпфирующих материалов использовались чувствительные к давлению клеи, оптимум демпфирующих свойств которых приходился на комнатную температуру. Зависимости параметров комплексного модуля упругости различных материалов от температуры приведены на рис. 7.34 (для материала А) и рис. 7.35 (для материала В). [c.349]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль сдвига от температуры : [c.322] [c.250] [c.347] [c.60] [c.280] [c.113] [c.117] [c.203] [c.157] [c.281] [c.253] [c.385] [c.391] [c.393] [c.395] [c.399] [c.401] [c.403] [c.405] [c.406] [c.407] [c.409] [c.410] [c.412] [c.415] [c.651]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...