Потери на вводе

В качестве излучателя этот прибор также использует полупроводниковый лазер, работающий на заданной длине волны, его динамический диапазон — 60— 85 дБ, но следует учесть, что в эти цифры входят потери на прохождение сигнала в обе стороны и потери на ввод. [c.90]

Полный запас по мощности 1 о = (i Z --Рпр) = 11 + 54, дБм Потери на ввод излучения в волокно Р11, дБ [c.199]

Выше неоднократно подчеркивалось значение резонатора для самовозбуждения генерации лазера. Генерация начинает развиваться, как только инверсная заселенность примет пороговое значение, определяемое потерями энергии в резонаторе. Поэтому целесообразно иметь большие потери на первом этапе освещения кристалла с тем, чтобы задержать начало развития генерации и накопить в освещенном кристалле более высокую концентрацию возбужденных ионов хрома. Можно расположить перпендикулярно пучку только одно зеркало, а другое зеркало или призму полного отражения (рис. 40.9) вводить в рабочее положение лишь после того, как будет достигнута высокая инверсная заселенность. [c.789]

Для характеристики работы турбокомпрессора вводят понятие внутреннего относительного КПД, который, учитывая потери на трение, характеризует отклонение действительного процесса сжатия от идеального. Если идеальным процессом сжатия считают адиабатный, то коэффициент называют адиабатным КПД, который [c.168]

Иногда коэффициентом, аналогичным фр, пользуются и при оценке общих потерь и потерь на трение, т. е. вводят коэффициенты [c.370]

Для количественной оценки влияния формы ечения на потерю напора вводится в расчет гидравлический радиус [c.59]

Для восстановления первоначальных магнитных свойств магнитомягкие материалы подвергают отжигу, который снимает внутренние напряжения и вызывает рекристаллизацию зерен. Магнитные свойства зависят от размера зерна. Поверхностные слои зерен вследствие искажения строения кристаллов характеризуются повышенной коэрцитивной силой. При мелкозернистом строении суммарная поверхность зерен в единице объема больше, чем при крупнозернистом материале, поэтому в материале, состоящем из мелких зерен, влияние поверхностных искажений слоев сказывается сильнее и у него коэрцитивная сила больше. Внутренние напряжения нередко связаны с наличием в материале различных загрязнений, например кислорода в чистом железе, примесей или присадок кобальта, хрома, вольфрама. Используя примеси, усложняющие кристаллическую решетку, вводя технологическую операцию закалки, а иногда добиваясь ориентации структуры доменов в магнитном поле, получают магнитотвердые материалы. При перемагничивании ферромагнетиков в переменных магнитных полях всегда наблюдаются тепловые потери энергии. Они обусловлены потерями на гистерезис и динамическими потерями. Динамические потери вызываются вихревыми токами, индуцированными в массе магнитного материала, а отчасти и так называемым магнитным последействием, или магнитной вязкостью. Потери на вихревые токи зависят от электрического сопротивления ферромагнетика. Чем выше удельное сопротивление ферромагнетика, тем меньше потери на вихревые токи. Магнитное последействие особенно заметно проявляется в магнитомягких материалах в области слабых полей. [c.272]

В опоры приборов масло должно вводиться в определенных количествах, так как излишнее количество масла увеличивает потери на трение, что может привести к износу опор. [c.179]

Определение потерь давления. Общие потери давления потока транспортирующего воздуха по длине установки от места ввода материала в трубопровод до места выхода чистого воздуха из отделяющего устройства складываются в основном из 1) потерь давления на движение материала по прямолинейному участку трубопровода 2) потерь давления Не на ввод материала в трубопровод и сообщения ему необходимой скорости 3) потерь давления в коленах, отводах и других устройствах для изменения направления движения в смеси с воздухом 4) потерь давления Н для подъёма смеси на вертикальных участках 5) потерь давления на отделение транспортируемого материала в отделителях (циклонах, фильтрах). [c.1152]

Определенная разность давлений на тепловом пункте потребителя необходима для покрытия потерь давления как в местных системах отопления и вентиляции, так и особенно в элеваторах и подогревателях горячего водоснабжения. В настоящее время считается необходимым обеспечить разность давлений в индивидуальных тепловых пунктах не менее 15 м и в групповых — в пределах около 25 м. Разность давлений в тепловых пунктах Яаб иногда упрощенно называют располагаемым напором на вводе. [c.91]

Для оценки влияния шероховатости стенок на потери напора вводится так называемая эквивалентная абсолютная шероховатость Д — условная линейная характеристика, определяемая из формулы Никурадзе для однородной зернистой шероховатости в квадратичной области [c.471]

Выносные циклоны, применяемые в настоящее время в испарительных контурах паровых котлов, выполняются для котлов низкого и среднего давления из цельнотянутых паропроводных труб нормального сортамента из углеродистой стали, для котлов высокого давления — из легированной стали. В настоящее время наружный диаметр выносного циклона ограничивается имеющимся сортаментом и составляет 426 мм. Донышки циклонов могут изготовляться плоскими точеными или при заводском изготовлении штампованными сферическими. Толщины стенок циклона и донышек выбираются в каждом отдельном случае по расчету на прочность по нормам Госгортехнадзора в соответствии с давлением пара. Обычно эта толщина в котлах низкого, среднего и высокого давления колеблется от 10 до 35 мм. Пароводяная смесь при различных типах вводов поступает внутрь циклона тангенциально, благодаря чему происходит закручивание потока пароводяной смеси и центробежное отделение влаги в циклоне. В настоящее время наибольшее распространение получили два типа ввода пароводяной смеси улиточный (ОРГРЭС) с наружной и внутренней улитками (рис. 3-9,а) и тангенциальный ввод с помощью приварных цилиндрических штуцеров (ЦЭМ) (рис. 3-9,6.) Изменение эффективности работы циклонов в зависимости от указанных типов ввода пароводяной смеси в эксплуатации и проведенными промышленными испытаниями не установлено, однако недостатками улиточного ввода являются повышенная потеря на входе и сложность изготовления. Практика эксплуатации и проведенные исследования работы циклонов показали, что допустимая нагрузка циклона или же значения [c.71]

Устанавливаются диффузоры или кон-фузоры на ответвлениях и основных ветвях (рис. 111-21). Выполнение диффузорных и конфузорных участков по рис. III-21, а, 6 и в всегда обеспечивает снижение сопротивления в обоих каналах. Установка диффузора или конфузора (рис. II1-21, d) во всех раздающих и симметричных собирающих тройниках, а также несимметричных собирающих тройниках с углами Ответвления а = 90 всегда снижает потерю давления в обеих ветвях в несимметричных собирающих тройниках с углами ответвления а < 90° целесообразность уменьшения скорости на вводе ответвления в основной канал следует проверять, так как оно приводит к увеличению сопротивления движению потока в основном канале. В этом случае по условиям уменьшения потери давления в основном канале может оказаться целесообразным даже увеличение скорости на входе с помощью установки конфузора. [c.70]

Объемные потери на уплотнениях смоделируем вводом в схему замещения РЦН ветви обратной связи с нелинейным гидравлическим сопротивлением (рис.3.2). Для его [c.34]

Конструктивное оформление ввода в трубу не было оптимальным, в результате чего возникали дополнительные потери на сопротивление. [c.261]

Так как определение расхода жидкости через трубопровод всегда желательно получить с возможно большей точностью, то при вычислении площади диаграммы вводят поправку, исключающую влияние скоростного напора и гидравлических потерь на записываемое колебание напора. Рассмотрим, как учесть эти поправки при дифференциальном методе измерения. В случае простого метода эта поправка получается аналогично. [c.231]

Действительная скорость истечения газа будет меньше с ад на величину потерь в сопловом аппарате. Для учета этих потерь обычно вводят понятие коэффициента скорости ф, под которым понимают отношение действительной скорости истечения газа из соплового аппарата к скорости истечения при отсутствии потерь, т. е. [c.150]

Раскисление металла производят через дозатор после достаточной дегазации металла и при достижении требуемой температуры металла при выпуске плавки. Марганец вводят в сплав в конце во избежание больших его потерь на испарение. [c.209]

Повышению точности способствует и устранение зазоров в передаточных механизмах приводов подач, снижение потерь на трение в направляющих и других механизмах, повышение виброустойчивости, снижение тепловых деформаций, применение в станках датчиков обратной связи. Для уменьшения тепловых деформаций необходимо обеспечить равномерный температурный режим в механизмах станка, чему, например, способствует предварительный разогрев станка и его гидросистемы. Температурную погрешность станка можно также уменьшить, вводя коррекцию в привод подач от сигналов датчиков температур. [c.274]

В том случае если угол падения лучей отличается от прямого, вводится поправочный коэффициент К, учитывающий увеличение потерь на отражение от стекла и поверхности, поглощающей солнечную радиацию. На рис. 9.8 приведены графики = = /(1 / os 0 - 1) для коллекторов с однослойным и двухслойным остеклением [38]. Оптический КПД с учетом угла падения лучей, отличного от прямого, [c.488]

Наполнители подразделяют на активные (сажа, оксид кремния) и инертные (мел, тальк и др.). Активные наполнители в виде специально подготовленного высокодисперсного порошка взаимодействуют с молекулами каучука и повышают прочность резины. Инертные наполнители удешевляют резину, не повышая ее прочности. В сырую резину вводят регенерат (8 - 30 %) — мелкоизмельченные отходы и старые резиновые изделия, что тоже ее удешевляет. Чем больше содержание активного наполнителя и вулканизатора, тем выше прочность, модуль упругости и потери на гистерезис. Чем больше содержание пластификатора, тем слабее межмолекулярное взаимодействие, ниже прочность и меньше потери на гистерезис. [c.404]

Потери в цилиндрической зубчатой передаче слагаются из потерь в зубчатом зацеплении, учитываемых коэффициентом т), в опорах (подшипниках) — коэффициентом цч и потерь на разбрызгивание и размешивание масла ( барботаж ) — коэффициентом % (вводится при проектировании редукторов). Для одной пары колес ориентировочно Tij принимают равным [c.257]

С точки зрения веса двигателя, было бы желательно увеличить число оборотов поскольку возможно, т. е. пока выгода от увеличения п не уничтожится уменьшением коэффициента подачи щ и механическим коэффициентом полезного действия а с точки зрения работы пропеллера, для определенной мош ности и диаметра винта существует наивыгоднейшее число оборотов. Можно согласовать оба требования, введя между валом мотора и валом винта зубчатую передачу, но при этом получится потеря на передачу от 3 до 5%. Итак, конструктору представлен выбор или ввести передачу и быть свободным в выборе числа оборотов мотора, или, отказавшись от нее, считаться с работой пропеллера. В первом случае вводится лишний вес передачи и уменьшается г]т, но зато может быть увеличен коэффициент полезного действия винта выбор числа оборотов при этом определяется лишь трудностью в построении [c.185]

Для определения потребной мощности двигателя смесительной машины суммируются соответствующие значения мощностей, вводятся поправочные коэффициенты на неучтенные сопротивления и учитываются потери на преодоление сопротивлений в элементах передач. [c.270]

Электроэнергию, поступающую на тяговые подстанции постоянного тока, как правило, учитывают на вводах, т. е. на стороне питающих линий переменного тока высокого напряжения. Из этого количества электроэнергии определенная доля идет на собственные нужды тяговой подстанции (работу ее аппаратов, освещение, отопление, водоснабжение, на покрытие потерь в трансформаторах и преобразователях переменного тока в постоянный и т. д.). Значительное количество электроэнергии расходуется на нагревание проводов контактной сети. Этот расход определяют опытным или расчетным путем и учитывают в процентах от общего расхода электроэнергии. [c.118]

В работе [52] сообщается о результатах облучения газотронов типа 1В63А и 1В35А в нерабочем состоянии интегральным потоком тепловых нейтронов 1,4-10 нейтрон см и одновременно интегральной дозой Y-излучения 1,5-10 эрг г. В результате облучения стеклянные колбы этих ламп растрескивались. Потери на вводах снизились в 2 раза. Рабочий ток оставался относительно постоянным до момента разрушения ламп. Отсюда был сделан вывод, что основная причина выхода ламп из строя заключается в разрушении стеклянных колб, так как изменения электрических характеристик не выходили за допустимые пределы. Аналогичные результаты были получены и при облучении тиратронов типа 4С35 [68]. [c.337]

Потери на ввод, дБ 3 21,5 5,2 Нет свед. 8...11 4 4,5 [c.207]

Незначительная скорость течения в характерных сечениях позволяет вести расчет по статическим температурам. Потерями на неадиабатность в первом приближении можно пренебречь. Теплоемкость газа принимается постоянной С = onst. Вводя величину допустимого температурного напора на выходе охлажденного потока из теплообменника = Т — и определяя используемую холодопроизводительность эффектом подогрева в камере холода - Т , исходная система сводится к виду [c.237]

При расчете сопла начальной скоростью пара обычно пренебрегают, поскольку она значительно меньше скорости выхода пара из сопла чтобы учееть потери на трение, в формулу (8—б ) вместо ho вводят величину Лпол. При этих условиях расчетная формула приобретает вид [c.115]

Кремний, находясь в твёрдом растворе в феррите, понижает проводимость железа и тем самым сильно снижает потери на токи Фуко. В связи с этим кремний вводится в трансформаторную сталь в количестве 3,5 — 4,5 >/о и в динамную — до 2,37о- [c.500]

Если 2- 105Жё>5-10 , то характеристики G я Н остаются без изменения, а и т] изменяются. Подсчет по формуле (4.6) дает занижение значения N, и на основе опытных данных или расчета потерь на дисковое трение необходимо ввести поправку на КПД насоса. При Re<5-10 Рис. 4.2. Характеристики центро- поправки можно ВВОДИТЬ лишь бежного насоса при наличии соответствующих [c.56]

В отличие от Д. Я. Алексапольского, И. Ф. Семичастнов [47] при определении потерь на поворот потока не разделяет их на потери от поворота в двух плоскостях (в меридиональной плоскости и в межлопаточном канале), но в то же время вводит новые категории потерь, связанные с внезапным сужением и расширением потока на кромках колеса при входе и выходе из межлопаточно-го канала. Таким образом, PI. Ф. Семичастнов предлагает следующую классификацию потерь. [c.47]

Вместе с тем представляется логически не обоснованным принятие значения ф>1. Действительно, с одной стороны, потеря удара вводится в предположении, что при несовпадении направления потока с направлением входной части лопасти теряется некоторая часть энергии, соответствующая скоростному напору, измеряемому составляющей удара . Естественно полагать, что если утрачивается некоторая скорость то больше чем (Aw) /2g энергии потерять нельзя. Однако оказывается, что это не так, а теряется большая величина известно, что ф может быть равно 2. Следовательно, введя значение ф>1, экспериментально дополняют рабочую гипотезу, согласно которой исчисление потерь ведут в единицах, кратных Aw l2g. Уже здесь, в этой коррекции, заложена попытка дать суммарный коэффициент потери напора, полагая за аргумент величину ударной составляющей скорости. Если развивать эту мысль дальше, то логично рассматривать вообще потери в круге циркуляции гидромуфты, Не подразделяя их на составляющие. Такое интегральное рассмотрение коэффициента потерь ближе всего (методологически) приближает теорию к эксперименту. При таком исчислении потерь теряется возможность использовать коэффициенты, применяемые для элементов неподвижных трубопроводов. Все же вводя такой критерий, можно в расчетах использовать опыт работы с гидромуфтами. [c.276]

Для уменьшения потерь на дросселирование и получения более правильной индикатор ной диаграм1мы приходится вводить в действительном процессе предварение впуска и выпуска впуск (точка с) и выпуск пара (точка е) начинается до прихода поршня в соответствующую мертвую точку. [c.707]

Подшипники с газовой смазкой имеют широкое промышленное применение в ряде скоростных узлов враш,ения современных приборов в гироскопах, устройствах ввода-вывода в современных электронно-вычислительных машинах, оптико-механических сканирующих устройствах, в системах лазерной записи и считывания информации, микронагнетателях, специальном медицинском оборудовании и др. Эффективное использование опор скольжения с газовой смазкой в приборостроении объясняется низким уровнем вибрации при работе опор, высокой точностью положения подвижной части прибора на опорах с газовой смазкой, высокой износостойкостью и малыми потерями на трение. По сравнению с опорами на жидкостной смазке опоры с газовой смазкой имеют существенные эксплуатационные преимущества отсутствие загрязнения, устранение необходимости применения громоздкого оборудования дренажа и нагнетания жидкостной смазки. [c.559]

Изображенный на рис. 75 трубопровод состоит из отдельных участков, соединенных последовательно, а именно участка магистрали /, участка включенных в магистраль параллельных линий 2, 3, 4 и участка магистрали 5. Полная потеря напора в этом случае определяется так же, как при обычном последовательном соединении, т. е, как сумма потерь на отдельных участках. При этом необходимо иметь в виду, что потери напора в параллельных линиях равны мехсду собой и в уравнение полных потерь напора вводятся только потери в одной любой из этих линий, например линии 2. [c.142]

Укажем сначала, как определяются в дросселях потери на трение при течении рабочей среды по каналу относительно большой длины. Так же, как и для каналов круглого сечения, для гладких каналов прямоугольного сечения используется зависимость величины тр от Ре ([34], стр. 221.) При пользовании графиком этой зависимости величина Ре определяется по формуле (25.3) и, кроме того, при расчете ламинарного течения вводится поправка, о которой будет сказано ниже. Рассматриваемая характеристика имеет три участка (рис. 25.1, а). При Ре<Регр,1 [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...