Коэффициент корреляции усредненный

Однако случайный процесс, являясь стационарным, не обладает свойством эргодичности, так как среднее значение погрешности для каждого интервала не постоянно и отличается от оценки математического ожидания, полученного усреднением по множеству интервалов. При сравнении графиков нормированных автокорреляционных функций (рис. 32 и 33) можно заметить, что во втором случае связь между последовательно обработанными деталями более тесная, затухание автокорреляционной функции менее плавное, оценки последовательных значений коэффициентов корреляции отличаются от нуля. Такая зависимость предопределяет поведение стационарного случайного процесса, наложенного на неслучайную линейную функцию времени. [c.108]

На рис. 5.7 [72] представлены экспериментальные значения коэффициента корреляции, полученные путем усреднения данных, соответствующих отдельным сеансам. Вертикальными линиями показаны доверительные интервалы по уровню значимости 0,9. Измерения для разноса приемников в области р <С 0,35(A.L) 2 проводились с диафрагмами размером =1,2 мм (усреднено 20 сеансов), а в области p 0,2( L) /2 диаметр входного отвер- [c.101]

На рис. 5.24 изображены усредненные экспериментальные кривые коэффициента корреляции, полученные в этой работе. Здесь же нанесены расчетные зависимости для условий, реализовавшихся в эксперименте. Как видно из рисунка, экспериментальные и теоретические результаты хорошо согласуются друг с другом. [c.131]

Используя метод усреднения для компонент тензора жесткости и податливости в отдельности, вводили с целью наилучшей корреляции результатов расчета с экспериментальными данными эмпирический коэффициент, значения которого заключены в пределах О к [40, 42, 43]. В этом случае эффективные компоненты жесткости пространственно-армированного материала находят по правилу смеси усредненных в пределах повторяющегося объема значений компонент тензора жесткости расчетных элементов н их обратного тензора податливости [c.83]

Это выражение напоминает формулы Грина-Кубо для кинетических коэффициентов в обычной гидродинамике. Необходимо, однако, обратить внимание на несколько важных различий между гидродинамическими кинетическими коэффициентами и их обобщением, используемым в теории флуктуаций. Прежде всего отметим, что проекционный оператор Qa исключает из потоков все вклады флуктуационных гидродинамических мод. С другой стороны, в обычном гидродинамическом подходе проекционный оператор Мори Q исключает лишь те вклады в микроскопические потоки, которые линейны по гидродинамическим переменным. Другое важное отличие состоит в том, что временная эволюция потоков в выражении (9.1.57) определяется приведенным оператором Лиувилля L = а в обычных формулах Грина-Кубо оператор эволюции выражается через оператор L = QLQ, из которого не исключены вклады гидродинамических флуктуаций. Наконец, средние значения в (9.1.57) вычисляются с распределением которое описывает состояние с фиксированными ( замороженными ) гидродинамическими флуктуациями, в то время как в обычных формулах Грина-Кубо корреляционные функции микроскопических потоков вычисляются в равновесном или локально-равновесном состоянии. Можно сказать, что величины (9.1.57) представляют собой затравочные кинетические коэффициенты, учитывающие вклад только микроскопических корреляций ). Напротив, кинетические коэффициенты в уравнениях для усредненного движения содержат вклады гидродинамических флуктуаций. Отметим также, что затравочные кинетические коэффициенты (9.1.57) зависят от переменных а (г) через распределение Следовательно, они сами являются флуктуирующими величинами. [c.227]

Оптическая модель основана на теории формирования изображения в частично когерентном свете. Основной алгоритм относится только к одномерным периодическим объектам и круговой апертуре. С помощью этого алгоритма могут быть эффективно смоделированы периодически чередующиеся линии и интервалы, а также отдельные линии и интервалы. Этот алгоритм позволяет находить распределение интенсивности изображения путем усреднения суммы произведений фурье-гармоник оптического пропускания объекта. Коэффициенты корреляции различных фурье-гармоник вычисляются из функции зрачка для данной степени когерентности а и расфокусировки В программе SAMPLE для расчета интегралов типа свертки используется комбинация аналитических и численных методов интегрирования [12.7]. Пользователь задает структуру изображения (щи-рину линий и интервалов), длину волны, числовую апертуру и степень когерентности, погрешность фокусировки и размер окна изображения. Характерное время расчета составляет несколько секунд для ЭВМ VAX 11/780 при использовании операционной системы UNIX с компилятором /77. [c.324]

Бартоломью и Кац [Л. 300] провели опыты по теплообмену разбавленной фазы псевдоожиженного слоя (т=0,54ч-0,95) с наружной обогреваемой стенкой. При диаметре 102 мм слой имел большую высоту — 762 мм. Для нахождения усредненного по высоте слоя коэффициента теплообмена авторы предложили корреляцию [c.365]

В табл. 45 приведены проверенные мн0 0летнсй практикой и вновь откорректи-],ованные оптимальные значения коэффициентов вытяжки цилиндрических деталей без фланца (при вытяж се с прижи.мом) в зависимости от относительной толщины заготовки для стали глубокой вытяжки (08, ЮГ, 15Г), мягкой латуни и аналогичных им сплавов. Меньшие значения коэффициентов вытяжки соответствуют повышенной величине показателя анизотропии 1,5- 1,7) и большему радиусу закругления на первых операциях, а большие значения — меньшей величине показателя анизотропии 1,0-н 1,2). На рис. 100 представлена усредненная корреляция зависимости коэффициентов (степени) вытяжки цилиндрических деталей от показателя анизотропии и относительной толщины стальных заготовок З/О [202]. [c.118]

Здесь схематично изображены точечные передающий Т и приемные Кг, Яг преобразователи, установленные на поверхность бетона. УЗ-импульс, излученный преобразователем Т, распространяется в объеме и, отражаясь различными путями от структурных неоднородностей к, принимается преобразователями Яг, Яг разнесенными на расстояние Ах. Очевидно, что оба принимаемых сигнала будут идентичны и когерентны при Дх = 0. При увеличении Ах они будут декоррелироваться за счет изменения пути прохождения УЗ-волн для случая однократного рассеяния - пути 1 - 2 и 1 - 3, а для случая многократного - пути 4 - 5-6 тл4-5 - 7, сумма которых и образует структурный шум. В пределе, при Лх более определенной величины, принимаемые сигналы должны полностью декоррелироваться. График статистически усредненной зависимости коэффищ1ента взаимной корреляции двух принимаемых реализаций как функция величины Ах представляет собой плавную кривую, убывающую от 1 до 0. Значение Лх, при котором коэффициент взаимной корреляции падает до величины 0,25, соответствует радиус> корреляции структурной помехи. [c.639]

Можно использовать н другой подход. Если считать шумовое поле заданным, то его удобно рассмлтривать как большой резервуар, энергия которого велика по сравнению с энергией регулярной волны. Тогда задача сведется к линейной задаче о распространении звуковой волны в статистически неоднородной среде, созданной п умом и устойчивой во времени. Амплитуда волны, распространяющейся в выделенном направлении, слагается, вообще говоря, из трех частей ее средней величины, флуктуацнониой добавки и шумовой компоненты. Принимая во внимание корреляционные характеристики шума, можно получить уравнение для усредненной амплитуды волны, которое позволяет получить самосогласованное решение, а не поправку к невозмущенному состоянию. Для коэффициента поглощения удается получить приведенные выше выражения. Однако здесь имеется возможность учесть влияние времени корреляции на процесс затухания [46], [c.116]

В этом состоит основная сложность при расчете кинетических коэффициентов с помощ,ью выражений метода линейного отклика, таких, как (10.113), (10.117) или (10.119). Электропроводность определяется корреляциями, учитываемыми двухчастичными функциями Грина. Последние устроены значительно тоньше, чем можно узнать, исходя из известной части одночаст,ичной функции Грина, определяющей энергетический спектр. Как явствует из выражения (10.117), кинетические коэффициенты оказываются чувствительными к фазовым соотношениям недиагональных матричных элементов плотности тока, которые легко утрачиваются при преждевременном усреднении по ансамблю. [c.507]

Другой путь — рассмотрение непосредственно решений динамических систем при произвольных реализациях воздействий с последующим усреднением по статистике реализаций. Искомое решение представляют в виде того или иного разложения по степеням параметра, характеризующего влияние случайных воздействий на систему. Осуществить такую программу в полном объеме, за исключением линейных уравнений с постоянными коэффициентами и случайной правой частью, конечно, невозможно, и к соответствующим разложениям после усреднения применяют приближенные способы обрыва разложений или их частичного подсуммирования. По существу, это теория возмущений обычно по малости — масштаба времени спада корреляций случайных воздействий. Средние борновские приближения, различные модификации метода последовательных приближений, кумулянтные (или кластерные) разложения (см. [5—111 и цитированную там литературу) относятся к этой категории. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...