Колебания в закрытом цилиндре

Кирхгоффа исследование распространения звука в узких трубках 309 Колебания в закрытом цилиндре 289, 292 — в круглой оболочке 289 — второго порядка (нелинейные) 460 — в сферической оболочке 255, 259 — внутри сферической оболочки 255, 259 [c.474]

За счет того, что диффузор работает как поршень в закрытом цилиндре, резко возрастает сопротивление внутреннего объема воздуха в футляре, что приводит к быстрому затуханию свободных колебаний диффузора, а это эквивалентно увеличению фактора демпфирования. [c.121]

Демпферы. Демпфер представляет собой полый алюминиевый цилиндр, сверху закрытый крышкой, а снизу открытый. Он подвешен к сережке и находится над чашкой весов. Этот цилиндр входит в другой цилиндр большего диаметра, открытый сверху и закрытый снизу. Цилиндр укреплен неподвижно на колонке весов. При опускании плеча коромысла подвижный цилиндр вдвигается в неподвижный, воздух в цилиндре сжимается, и, выходя через узкий зазор между стенками цилиндров, тормозит движение коромысла. Одновременно на другой стороне коромысла второй демпфер оказывает противоположно направленное действие. В результате такого торможения колебания коромысла быстро затухают. Через 3—4 качания стрелка весов останавливается в определенном положении, отвечающем нулевой точке равновесия. [c.29]

Аккумулятор, предназначенный для компенсации колебаний давления в установке, представляет собой закрытый цилиндр с поршнем внутри. Верхняя полость цилиндра заполняется (через специальный вентиль) сжатым инертным газом или воздухом из баллона, а нижняя соединяется с установкой. Давление инертного газа или воздуха в аккумуляторе составляет [c.66]

Под давлением свежего заряда имеется в виду давление в цилиндре после закрытия выпускных органов. Величина этого давления зависит от характера диаграммы распределения, от давления продувки, от противодавления ча выпуске и от характера колебаний в выпускной системе. Давление свежего заряда при благоприятном характере колебаний в выпускной системе часто может быть выше давления окружающей среды также и при симметричной диаграмме распределения. [c.434]

Форсунка должна сообщать струям топлива, входящим в цилиндр дизеля, соответствующее направление с учетом формы камеры сгорания и обеспечивать хороший распыл. Известны два типа форсунок открытые и закрытые. В тепловозных дизелях применяют только закрытые форсунки. Закрытая форсунка, типичным примером которой является форсунка дизеля Д50 (рис. 54, а), имеет нагруженную пружиной 7 иглу 12, закрывающую доступ топлива, нагнетаемого насосом, к сопловым отверстиям 1. Топливо подходит к отверстиям только тогда, когда давление его создает усилие, действующее на поясок 2 в нижней части иглы, достаточное для сжатия пружины. Поэтому в начале и конце впрыскивания топливо входит в цилиндр со значительной скоростью, чем устраняется возможность прилипания его к соплу в конце впрыскивания и загорания форсунки со всеми вытекающими из этого последствиями. Однако некоторое, хотя и небольшое, подтекание возможно и при закрытой форсунке при неплотной посадке конуса иглы на седло и при наличии упругих колебаний в нагнетательном трубопроводе. Подтекание может быть устранено при быстром падении давления в нагнетательном трубопроводе после отсечки в топливном насосе применением разгрузочного пояска 33 (см. рис. 52) на нагнетательном клапане. [c.99]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

При колебаниях подвижной системы связанный с ней поршень перемещается в цилиндре, проталкивая вязкую жидкость через зазор между поршнем и цилиндром и через специальное отверстие — капилляр 6. В результате этого достигается успокоение. Винт 5 предназначен для изменения величины отверстия, в результате чего изменяется коэффициент успокоения. Чем больше отверстие, тем меньше коэффициент успокоения. При закрытом капилляре получается максимальный коэффициент успокоения. [c.397]

Клапаны должны срабатывать быстро и безударно, для чего они должны быть легкими и не иметь резонансных колебаний. При запаздывании закрытия всасывающего клапана часть воздуха из цилиндра может быть вытолкнута обратно в атмосферу. При запаздывании закрытия нагнетательного клапана часть сжатого воздуха может возвратиться из воздухосборника в цилиндр. [c.81]

Степень сжатия, определяемая как отношение объемов, по приведенным выше выражениям получается в виде постоянного числа, в то время как в действительности степень сжатия является функцией рабочего режима двигателя. Давление конца такта сжатия, которое и должно быть в первую очередь сопоставлено со степенью сжатия, во всех случаях зависит <гг давления начала сжатия р,. В быстроходном четырехтактном двигателе закрытие впускных клапанов происходит лишь через 30—60° (по углу поворота кривошипа) после прохождения поршнем н. м. т. Несмотря на это, если учитывать давление р,, то можно принять, что такт сжатия начинается в и. м. т., так как кинематическая энергия свежего заряда, поступающего в цилиндр за время от н. м. т. до точки Е , на столько же увеличивает сжатие, на сколько она увеличивает Р1. В цилиндре двухтактного двигателя со щелевой продувкой и с симметричной диаграммой распределения сжатие начинается с момента закрытия выпускных окон в точке (см. фиг. 2). При этом давление начала сжатия рх зависит от положительной или отрицательной амплитуды совершающегося в этот момент колебания давления в выпускной системе. Обычно в выпускной системе и в цилиндре давление повышенное после окончания продувки вследствие наличия всасывающего действия колеблющегося столба выпускных газов давление понижается. Если не принимать во внимание неблагоприятного характера колебаний, то можно считать, что в двухтактном двигателе такт сжатия,начинается при давлении Рг(фиг. 50), а в четырехтактном, в котором свежий заряд засасывается самим поршнем, при давлении р , причем давление р1 ниже атмосферного. [c.464]

В качестве введения в эту теорию мы можем взять простой случай закрытого с одного конца цилиндра, в котором движется без трения поршень. Предположим, что воздух с другой стороны поршня лишен инерции, так что давление абсолютно постоянно. Если теперь привести поршень в колебания с очень большим периодом, то ясно, что содержащийся в цилиндре воздух во всякий момент времени будет находиться с очень большим приближением в состоянии равновесия (одинаковая всюду плотность), соответствующем мгновенному положению поршня. Если масса поршня очень значительна сравнительно с массой заключенного в цилиндре воздуха, то собственные колебания, возникающие в результате смещения, будут [c.170]

Для оптимально подобранного глушителя необходимо, чтобы к моменту закрытия выпускного окна обратная волна обеспечила возврат части отсосанной рабочей смеси в цилиндр. Иначе говоря, требуется достижение резонанса или согласования частоты собственных колебаний волны газов с частотой импульса этой волны на выпуске, т. е. с числом оборотов двигателя. [c.35]

При вращении вала подачи 9 составляющий с ним одно целое эксцентрик 8, воздействуя на вилку коромысла 7, заставляет его совершать колебания относительно опоры 6. Шаровая головка 5 коромысла 7 перемещает поршень 3 возвратно-поступательно вдоль его оси. При подъеме плунжера через открытый впускной клапан 1 в цилиндр 2 насоса засасывается смазка из резервуара 15. В этот момент обратные шариковые клапаны 10 из-за разности давления в трубопроводе 14 и цилиндре 2 насоса закрыты. При обратном ходе плунжера поднимающееся в цилиндре давление сначала сажает на место впускной клапан 1, а когда давление в цилиндре превысит давление в трубопроводе 14, обратный клапан 10, установленный в корпусе пресс-аппарата (иногда рядом с ним), открывается и масло проходит в трубопровод и движется по нему к месту смазывания. [c.177]

Появление такого Смещения золотника приводит к значительному увеличению проводимости кромки I в момент сложения величин а в и а з и к такому же уменьшению проводимости кромки IV. Кромка III полностью перекрыта. Это соответствует началу нестационарного процесса. В результате сначала убывает давление в сервоцилиндре 1 при почти постоянном давлении в сервоцилиндре 2. Начавшееся движение люльки тут же прекращается, так как втулка золотника теперь совершает обратное движение,, перекрывая сливную кромку I. Кинетическая энергия движения люльки гасится в закрытом гидроцилиндре 1, вызывая импульс давления под поршнем. В то же время возникает подобный импульс давления в сервоцилиндре 2, обусловленный гидравлическим ударом, так как при этом поток рабочей жидкости внезапно тормозится. Эти пики усилий на штоках цилиндров смещены по времени на 0,003—0,005 сек, считая по низшей гармонике усилий, что обусловлено высокой жесткостью системы сервоцилиндры— люлька (рис. 4, 5). В течение всего времени нестационарного режима работы машины эти явления повторяются с частотой колебаний золотниковой втулки, но прекращаются, как только исчезает смещение волотника относительно среднего положенйя. Следует отметить, что частота осцилляции золотниковой втулки во время нестационарного режима работы уменьшается с 25 до 23 гц из-за влияния инерционной нагрузки на перепад давлений в гидроприводе и через него — на электродвигатель, е валом которого вибратор имеет кинематическую связь. [c.152]

Нужно отметить, что движение масла в напорном и сливном трубопроводах при движении поршня сервомотора в общем случае является неустановившимся и поэтому сопровождается гидравлическим ударом. В особенности это относится к моментам открытия и закрытия золотника. Гидравлический удар в маслопроводе вызывает нёкоторое колебание давления в полостях цилиндра сервомотора, которое во внимание принимать не будем, так- как оно значительно ослаблено переходом из узкого трубопровода в широкий цилиндр. [c.162]

Для устранения влияния неизбежных колебаний планки 7 на ножку индикатора предусмотрено простое демпфирующее устройство, включающее насаженный на стержень 6 поршень с двумя малыми отверстиями, помещенный в закрытый, наполненный вязким маслом цилиндр в корпусе динамометра. Динамометр расчитан на наибольшую силу резания Рг= 600 кГ. Показания динамометра при помощи тарировочного графика переводятся в кило- -граммы. [c.125]

В IV—VI положениях ручки кран работает аналогично с той разницей, что затяжка пружины 12 возрастает, и соответственно увеличиваргся давление воздуха в тормозных цилиндрах в момент закрытия клапана 18, т. е. упора конуса 79 в седло. В VI положении ручка фиксируется более глубоким углублением на корпусе крана, что исключает ее самовозврат в результате колебания пути, например, при проходе поезда по соседнему пути. Поэтому маши-нист,оставляя кабину, всегда должен устанавливать ручку крана в VI положение. [c.111]

В цилиндре в) подогрева всасываемого газа от соприкосновения с нагретым цилиндром и с клапанами и от смешения с газом, расширившимся из мёртвого пространства г) теплообмена между газом и стенками цилиндра, поршнем и крышкой при сжатии, нагнетании и обратном расширении д) колебания давления газа в трубопроводах у патрубков компрессора е) утечек и перетеканий газа сквозь закрытые клапаны, уплотнения и зазоры. [c.480]

Параметры компрессора и характер изменения давлений в процессах всасывания и нагнетания в значительной мере зависят от конструкции клапанов компрессора. Чем больше проходное сечение клапанов, тем меньше потери давления в компрессоре, ниже температура нагнетаемого воздуха и больше производительность. При малых сопротивлениях выравнивание давлений в цилиндре и в ресивере или во всасывающем патрубке может происходить с большей скоростью, чем скорость движения поршней в этом случае на линиях всасьгоаиия или нагнетания имеют место колебания давления, обусловленные периодическим открытием и закрытием клапанов. [c.20]

Следует сказать, что давление во впускном трубопроводе на установившихся оборотах после закрытия впускного отверстия не остается постоянным. В нем возникают затухающие колебания. Но по данным инж. Хирао, исследовавшего наполнение быстро.чод-ного карбюраторного двигателя в Токийском университете, амплитуды этих колебаний быстро снижаются к последующему процессу впуска, в том же цилиндре они затухают и потому почти не влияют на изменение давлений. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...