Тепловой расчет регенеративных схем

Метод теплового расчета регенеративной схемы сводится к следующему. [c.126]

Выбрав варианты конечной температуры питательной воды и распределение регенеративного подогрева воды по ступеням при различном числе отборов пара, расчетом регенеративной схемы находят потоки пара и воды, показатели тепловой экономичности турбоустановки, расход металла и стоимость регенеративной установ- [c.89]

Тепловой расчет схемы регенеративного подогрева питательной воды из отборов паровой турбины производится по общепринятой методике. Однако расход воды через регенеративные подогреватели в схеме ПГУ определяется с учетом использования части воды для охлаждения газов после экономайзера и воздуха в промежуточных охладителях газотурбинных агрегатов сложной схемы. Таким образом, расход воды через регенеративный подогреватель может быть определен по формуле [c.180]

После нахождения первого приближения величины б .с осуществляется итерационный расчет МГД-генератора (операторы 4—6) таким образом, чтобы значение с необходимой точностью соответствовало заданному значению за счет изменения величины давления перед каналом р- . Для этого используется метод Ньютона, модифицированный для условий наличия погрешности при вычислении рассматриваемой функции (оператор 6). Затем следует расчет сопла (оператор 7). Параметры перед соплом рассматриваются как характерные для камеры сгорания, и в соответствии с ними определяются ее геометрические размеры, тепловые потери и недостающий параметр окислителя. Такой расчет (операторы 8—13) производится итерационно, также с использованием модифицированного метода Ньютона (операторы 11, 13). После этого находится количество регенеративных подогревателей турбины, рассчитывается компрессор с его системой охлаждения (оператор И) ж делается проверка достаточности приближения по Gn. (оператор 15). Если приближение недостаточно, расчет повторяется вновь по уточненным параметрам, необходимым при вычислении Ga. - В случае выхода из цикла определяются температурные напоры в парогенераторе, позволяющие уточнить последовательность размещения в нем поверхностей нагрева рассчитывается мощность установки в цепом и ее к.п.д. (оператор 16). На этом расчет технологической схемы заканчивается. Таким образом, итерационный цикл вычисления Gn. является внешним. Как видно из рис. 5.4, в алгоритме имеются внутренние циклы при расчете МГД-генератора и камеры сгорания. Кроме того, большое количество внутренних циклов содержится почти в каждом из указанных обобщенных вычислительных операторов, но они опущены, чтобы не усложнять блок-схему. [c.124]

Если в тепловую схему включены дополнительные элементы — расширители продувки, испарительная установка, установка предварительного подогрева котельного воздуха в калориферах, подсушка и подогрев топлива и т. п., их расчет предшествует расчету регенеративных подогревателей или выполняется совместно с ним. [c.146]

Методика расчета схемы турбоустановки АЭС с сепарацией влаги и паровым промежуточным перегревом имеет свои особенности, в значительной мере отличающие ее от методики расчета ПТС ТЭС на органическом топливе. Особенность методики расчета АЭС обусловливается вводом дренажей из сепаратора влаги и промежуточных перегревателей в регенеративную схему ПВД и ПНД турбо-установки, процессом работы пара в турбине в области влажного пара. Это существенно осложняет применение обычной методики расчета ПТС и особенно оптимизацию параметров тепловой схемы. Ниже приведена методика расчета ПТС АЭС с использованием в качестве определяющей величины доли расхода рабочего пара через промежуточные перегреватели а .п. [c.165]

При ручном расчете тепловой схемы новой паротурбинной энергоустановки предварительно выбирают параметры пара и воды, а система уравнений теплового баланса регенеративных подогревателей решается последовательно однозначно по таким участкам регенеративные подогреватели высокого давления деаэратор регенеративные подогреватели низкого давления. При расчете на ЭВМ одновременно с расчетом тепловых ба- [c.174]

Пример 9.2. Провести тепловой расчет четырехступенчатой испарительной установки мгновенного вскипания, включенной в систему регенеративного подогрева воды турбоагрегата по схеме без потерь тепловой экономичности. Давление пара в отборе турбины = 0,835 МПа, энтальпия пара [c.242]

Регенеративные подогреватели выбираются в соответствии с давлением по паровой и водяной стороне, расходом воды и поверхностью нагрева, определенной в результате теплового расчета на основании данных расчета тепловой схемы. На каждый регенеративный отбор должен устанавливаться один корпус подогревателя. Для блоков 800 МВт допускается установка подогревателей в две нитки. [c.107]

Регенеративный подогрев питательной воды выполнен по обычной схеме. Ввиду меньших требований к качеству сетевой воды концентрат продувочной воды котлоагрегата для снижения потерь тепла направляется через подпиточный насос ППН иа восполнение потерь сетевой воды. На случай вынужденной остановки турбины при исправном котлоагрегате отбор на СП1 резервируется РОУ. Ввиду совмещения отборов для целей теплофикации с отборами на регенерацию параметры таких совмещенных отборов выбираются по данным теплового расчета сетевых подогревателей, а параметры прочих отборов — по принципу равномерного подогрева конденсата. Так, по схеме рис. 8-54 сначала выбираются параметры отборов, рз, 3 и рг и г г, а затем уже р1 и /ь Для этой цели заданный интервал подогрева воды в се- [c.242]

Применение высоких параметров пара потребовало уточнения и развития сложившихся представлений о регенеративном цикле и разработки методов расчета реальных тепловых схем. [c.46]

Разработанные методы расчета теоретических регенеративных циклов позволяют определять, при ряде допущений, основные величины (значения к. п. д.) для теоретических тепловых схем. [c.47]

Выбрав указанным образом места отборов пара для регенеративного подогрева питательной воды, можно откорректировать с позиций качества работы самого турбоагрегата давления регенеративных отборов pi, р2,. . pi,. .. и принять их для дальнейших расчетов. Однако проектирование всей тепловой схемы паротурбинной установки, как и самого турбоагрегата, требует еще корректировки и количеств отборов. [c.115]

Расчет тепловой схемы паротурбинной установки с бойлерами и регенеративным подогревом конденсата производится в такой последовательности [c.180]

К числу дренажных относятся также насосы для откачки конденсата греющего пара из регенеративных подогревателей. Устанавливается по одному насосу каждого типа индивидуально при турбинах производительностью, определяемой при расчете принципиальной тепловой схемы. [c.255]

Рассмотрим последовательность расчета тепловой схемы с использованием указанного метода применительно к выбранным типам АЭС. Предварительно заметим, что при постоянной тепловой мощности реактора расчет тепловой схемы удобно вести последовательно, начиная с первого отсека турбины и верхнего по давлению регенеративного подогревателя. [c.81]

В качестве примера рассмотрим расчет режима тепловой нагрузки турбины с отопительными отборами Т-250-240. Принципиальная тепловая схема турбоустановки была приведена на рис. 8.13. Исходные данные к расчету ро=23,54 МПа ) ,о=540°С <и,п=540°С. Режим работы — по тепловому графику с подачей охлажденного пара верхнего теплофикационного отбора в ЦНД и с подачей конденсата греющего пара сетевых подогревателей в. систему регенеративного подогрева Qt=394 МВт (340 Гкал/ч) G >=2100 кг/с (7560 т/ч) / .0=55 °С. [c.160]

Путем расчета тепловой схемы турбины. Обычно данный метод используют при расчете энергетических показателей турбин с измененной тепловой схемой (изменена схема слива конденсата. отключены один или несколько регенеративных подогревателей и т. п.). Недостатком метода является сложность его реализации на ЭВМ. Задача существенно упрощается при использовании методического приема, предложенного проф. Е. Я. Соколовым. Сущность методики состоит в замене реальной схемы подогрева питательной воды на условную. В приложении представлена в качестве примера программа расчета тепловой схемы турбоагрегата Т-100-130, составленная на основе алгоритма, разработанного в [10]. [c.93]

Программа расчета на ЭВМ тепловой схемы турбины Т-100-130. Приведенная ниже программа составлена по методике, основанной на замене реальной тепловой схемы турбоустановки на расчетную (рис. П.1). Температура насыщения пара в расчетны.х регенеративных отборах определяется по формуле [c.278]

Цель расчета тепловой схемы — определение термодинамических параметров и расходов сред, проходящих через все элементы схемы (теплообменники различного назначения, включая регенеративные и сетевые подогреватели, насосы, отсеки турбины и т.д.), мощностей, подводимых от турбины к электрогенератору, от двигателей к насосам, а также показателей тепловой экономичности. Результаты конструкторского расчета тепловой схемы для номинального режима работы ПТУ необходимы для конструкторских разработок или выбора [c.356]

Режим работы турбоагрегата — это совокупность показателей, однозначно определяющих его состояние и экономические характеристики. В общем случае режим работы турбоагрегата определяется бесконечным числом параметров расходом пара на турбину, внутренней и электрической мощностью турбоагрегата, отпуском тепла из отборов, начальными параметрами, параметрами в отборах, конечными параметрами, состояниями регенеративных и сетевых подогревателей (температурные напоры), составом работающего оборудования (включенными или невключенными ПВД, числом работающих сетевых подогревателей) и т.д. Ясно, что этот список можно продолжить и дальше, и поэтому кажется, что для получения данных по режиму требуется всякий раз проводить весьма сложные расчеты тепловой схемы и проточной части турбины со сведением материальных и энергетических балансов. Выполнение таких расчетов под силу только заводским конструкторским бюро и высококвалифицированным наладочным организациям. [c.319]

В последние годы были усовершенствованы методы расчета тепловых схем и элементов ГТУ и ПГУ с применением математического моделирования и компьютерной техники. В настоящее время значительное внимание уделяется прогрессивным технологиям сжигания топлива в камерах сгорания ГТУ и улучшению экологических показателей установок. При создании газовых турбин используются новые материалы, улучшаются системы охлаждения их элементов, применяются конструктивные схемы с повышенными значениями давления воздуха после компрессоров, с его промежуточным охлаждением, промежуточным перегревом газов в газовых турбинах, используются регенеративные циклы и схемы с впрыском пара и воды в ГТУ. [c.3]

Гипромезом предложена схема ртутно-воздуходувной станции доменного цеха с приводом воздуходувок от турбин ртутного пара, изображенная на рис. 8-8. Пар из ртутного котла 1 поступает в ртутную турбину 2, служащую приводом турбовоздуходувки 3. Отработавший ртутный пар, а также пар, отбираемый из промежуточных отборов турбин, используется для подогрева сжатого воздуха в регенеративных подогревателях 5 и до температуры порядка 400° С. Как показывают расчеты, такие ртутно-воздуходувные установки могут дать значительную экономию топлива. В то же время эти установки требуют значительного конструктивного усложнения всех основных элементов схемы в тепловой части (ртутные котлы, турбины и воздухоподогреватели). [c.175]

Рассмотренная установка имеет очень высокие показатели тепловой и общей экономичности. Удельный расход теплоты здесь составляет 164 кДж/кг. Столь низкий расход теплоты связан прежде всего с тем, что в схеме применена 15-ступенчатая испарительная установка с испарителями кипящего типа при температурных напорах в каждом испарителе, равных примерно 4° С. Столь небольшие температурные перепады могли быть приняты потому, что здесь используются испарители с падающей пленкой, греющие секции которых изготовляются из профилированных с двух сторон труб из алюминиевой латуни, в связи с чем коэффициенты теплопередачи оказались сравнительно высокими [от 4800 до 8400 Вт/(м -К)]. При применении распространенных на электрических станциях конструкций испарителей с трубами из углеродистых сталей, коэффициенты теплопередачи на которых в рассматриваемых условиях невелики [до 1500 Вт/(м -К)], такое решение, очевидно, оказалось бы неэкономичным. Оптимальное число ступеней, определенное из технико-экономических расчетов, при этом окажется значительно ниже и удельный расход теплоты увеличится. Однако следует иметь в виду, что при равном числе ступеней на комбинированной установке удельный расход теплоты будет все же всегда ниже, чем на обычной, так как здесь осуществляется весьма экономичный многоступенчатый регенеративный подогрев воды, поступающей в испарители. [c.194]

Содержание и характер расчета тепловой схемы зависят от его назначения. Если ставится задача составить и рассчитать тепловую схему новой установки, не использующей уже выпускаемые серийные турбины, то расчет тепловой схемы заключается в выборе начальных параметров пара, параметров пара регенеративных отборов, построении процесса расширения пара в турбине в г, -диаграмме и в определении по заданной номинальной мощности всех потоков пара и воды, а также показателей тепловой экономичности. Именно такого рода расчет тепловой схемы рассматривается в этом параграфе. [c.89]

Третьим этапом расчета принципиальной тепловой схемы электростанции является составление и решение уравнений теплового баланса различных подогревателей (регенеративных, сетевых, вспомогательных, испарителей или паропреобразователей, если они имеются, деаэраторов). [c.156]

Расчет тепловых балансов элементов регенеративной системы принципиальной тепловой схемы электростанции начинают обычно с регенеративных подогревателей высокого давления, затем составляют и решают уравнения материального и теплового баланса деаэратора, после этого переходят к уравнениям тепло- [c.156]

Тепловой процесс турбины (по данным заводского расчета) изображен в /г, 5-диаграмме на рис. 1.30. Энтальпия пара, отбираемого на регенеративный подогрев питательной воды, показана непосредственно на тепловой схеме (см. рис. 1.29) и на /г, -диаграмме (см. рис. 1.30). [c.31]

В результате расчета тепловой схемы определяют расходы пара во всех ступенях, а также расходы пара в регенеративных подогревателях. Кроме того, вычисляют другие тепловые характеристики паротурбинной установки — удельный расход пара, удельный расход теплоты, КПД Т) д. [c.139]

Для расчетов тепловой схемы турбинной установки и для детального расчета проточной части турбины необходима предварительная оценка параметров пара вдоль проточной части проектируемой турбины. С этой целью строят процесс в h, 5-диаграмме на основе оценок относительного внутреннего КПД, полученных по данным фактической эффективности турбин, находящихся в эксплуатации. После построения процесса в h,s-диаграмме легко оцениваются параметры пара в любой точке проточной части турбины и, в частности, в регенеративных отборах пара и на выходе из турбины. По приближенному процессу в h, s-диаграмме проводят расчет тепловой схемы, определяют расход пара на турбину, расходы в регенеративные подогреватели, а также приближенные характеристики тепловой экономичности паротурбинной установки удельный расход теплоты, удельный расход пара и другие, которые уточняются повторно после проведения детального расчета проточной части турбины. [c.144]

Поэтому сравнение различных схем регенеративного подогрева по величинам выработки электроэнергии отбираемым паром является неполным и должно производиться по величине к. п. д. турбинной установки или расхода тепла на установку заданно1гмощности, на основе теплового расчета схем регенеративного подогрева. [c.126]

НОГО генератора и работает с противодавлением, достаточным для обогрева первой ступени подогревателей. Регенеративный лодогрев осуществлен от пяти отборов турбины, из которых два регулируемых и три нерегулируемых. Схема регенеративного подогрева включает также два деаэратора один на основном потоке питательной воды (деаэратор повышенного давления) и другой на потоке добавочной воды (деаэратор атмосферного типа). На схеме нанесены также условные обозначения расходов 1И параметров теплоносителя, дающие возможность составить систему связанных друг с другом расчетнЫ Х уравнений для вычисления отдельных потоков (включая потери). В итоге расчета может быть определен суммарный расход пара по станции, а следовательно, и нужная паропроизводительность котельной и к. п. д. станции брутто и нетто. На базе теплового расчета принципиальной тепловой схемы и выбора единичных производительностей основного и вспомогательного оборудования станции составляется полная тепловая схема для установки двух турбин (рис. 9-22). На этой схеме показано, что для каждой турбины принята уста- [c.262]

В последнее десятилетие развитию теории регенеративного цикла и разработке методов расчета реальных тепловых схем в Советском Союзе посвящено много работ Д. П. Гохштейна [10], [И], [12], Г. И. Фукса, Д. Д. Калафати [19] и В. Я- Рыж-кина. За рубежом основными являются работы Солисбори [40]. [c.46]

Все же иногда повторных расчетов (во втором приближении) избегать не следует, например при проектировании экспернмен-тальных или сильно модернизированных установок, не имеющих прототипов в прежней практике газотурбостроения. В этих случаях рекомендуется по возможности упростить первый расчет, пренебрегая некоторыми второстепенными факторами, например утечками рабочего агента, измеряемыми коэффициентом б, и влиянием величины р. При расчете цикла в первом приближении можно в формулах (279), (280) и (281) принять (1 + Р) и (1 — б) равными единице. Конечно, это можно рекомендовать лишь в том случае, если расчеты второго приближения будут необходимы. Простейший цикл связан со значительным уменьшением, экономичности (простота не дается даром ). Прежде всего, газы, уходящие из турбины в атмосферу, уносят с собой значительное количество неиспользованной тепловой энергии. Для ее утилизации приходится вводить в схему регенератор, в котором можно было бы создать теплообмен между горячими отработавшими газами и сравнительно холодным потоком воздуха, текущего из компрессора в камеру сгорания. Как и в паросиловых установках, такой внутренний регенеративный теплообмен приводит к существенному увеличению экономичности цикла (рис. 49). [c.156]

Приведенные величины к. п. д. установок, подтверждая правильность полученных результатов расчетов тепловых схем установок а, б и в и выводов,, сделанных на основе их сравнения, показывают большое значение для достижения высокой тепловой экономичности ряда факторов экономичности исходного цикла, экономичности турбин, снижения потерь рабочего вещества и рассеяния тепла системой трубопроводов станции, экономичности котельной установки, применения регенеративного процесса, полной загрузки турбоагрегатов двухзального типа (на надстройках высокого давления). Результаты расчетов показывают, кроме того, важность повышения температуры перегрева пара при повышении начального давления. [c.224]

Для определения годового расхода поступают так же, как и при расчете тепловой схемы для какой-либо ваданной часовой нагрузки, но все подставляемые в расчеты величины должны приниматься не за час, а еа год работы станции. При наличии разнотипных турбинных агрегатов важно заранее определить, в каких условиях будет работать каждый агрегат в течение года. Так, при наличии на станции конденсационных турбин и турбин с противодавлением необходимо сначала определить выработку энергии турбинами с противодавлением и затем вычесть полученную величину из заданной годовой выработки энергии по станции. Олределение выработки энергии турбинами с противодавлением возможно, если известно количество пара, проходящего в течение года черев эти турбины и И апользуемого затем для снабжения внешних тепловых потребителей и удовлетворения теплом регенеративного подогрет ва питательной воды. При этом либо по заданию, либо исходя из режима работы потребителей, должно быть известно число часов ра боты турбин с противодавлением в течение года с целью определения расхода пара на холостой ход этих тур бин в течение года. [c.118]

Экономичность котельного агрегата ваиа-чительной мере определяется температурой уходящих газов (см. выше 53). С другой стороны, из расчетов тепловой схемы мы знаем, что увеличение доли пара, отбираемой для регенеративного подогрева питательной воды, повышает экономичность цикла станции и уменьшает расход тепла на выработку электроэнергии. Однако одновременное достижение аилучших результатов в части снижения температуры уходящих газов и повышения температуры питательной воды не всегда осуществимо. [c.131]

Переход к очень мощным агрегатам (300 Мет), несмотря на удорожание металлов, необходимых для их изготовления, и усложнение тепловых схем (введение промперегрева, многоступенчатого регенеративного подогрева) позволяют резко снизить затраты на сооружение более крупных электростанций. На рис. 1 показана кривая снижения удельных затрат на 1 кет мощности, выраженная в относительных единицах и построенная на основании большого опыта проектирования электростанций как в СССР, так и за рубежом. Естественно, что в энергосистемах большой мощности, а тем более после объединения этих энергосистем в Единую систему сначала Европейской части СССР, а затем и СССР в целом экономия, даваемая теплофикацией, может иметь существенное значение, только начиная с определенных мощностей ТЭЦ. Многочисленные расчеты показали, что сооружение ТЭЦ взамен раздельной выработки электроэнергии на конденсационных электростанциях <и тепловой эн рлии в меэнергетических 84 [c.84]

Ручной расчет одного варнанта тепловой схемы современной мощной турбоустановки требует значительной затраты инженерного труда и времени. Это вызвано чрезвычайным усложнением тепловых схем (применение промежуточного перегрева пара, паротурбинного привода питательных насосов и воздуходувок, паровых котлов под наддувом, охладителей пара и конденсата в регенеративных подогревателях, увеличение числа регенеративных и теплофикационных отборов). Кроме того, возросшие требования экономии топлива и повышения КПД турбоустановок приводят к необходимости совершенствования не только структуры схемы в целом, но и отдельных ее элементов. Так возникает [c.174]

После выбора и расчета тепловой схемы паротурбинной установки получают расходы пара во всех ступенях, а также в регенеративных подогревателях. Для достижения высокой экономичности турбины ее ступеии должны быть рассчитаны иа оптимальное отношение скоростей и/Сф. Кроме того, следует избегать [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...