Выбор материалов типа сварного соединения

Испытания с постоянной скоростью деформирования позволяют давать экспресс-оценку прочностных свойств материалов при коррозионном растрескивании, ввиду чего они получили широкое распространение. Для повышения сопоставимости результатов испьгганий и воспроизводимости испытательных методик актуальной становится унификация и стандартизация названных методов. Первым шагом в этом направлении явилась разработка рекомендаций, устанавливающих методы коррозионных испытаний с постоянной скоростью деформирования [72]. При испытаниях, регламентируемых рекомендациями, определяют абсолютные и приведенные величины относительного сужения, относительного удлинения и работы коррозионного разрушения материалов и сварных соединений. Рекомендации устанавливают требования к типам испытуемых образцов, применяемому оборудованию, ус.ювиям испытаний и методам обработки их результатов. Регламентируемый метод испытаний предназначен для экспресс-оценки стойкости новых материалов, материалов конструкций, бывших в эксплуатации, а также выбора технологий изготовления сварных соединений в условиях коррозионного, в частности сероводородного, растрескивания и для оценки способов противокоррозионной защиты. Применение метода допускается для экспресс-оценки стойкости материалов и сварных соединений против коррозионного растрескивания в средах, рекомендованных ГОСТ 26294-84. [c.109]

Величина допускаемых напряжений на срез [т] зависит от свойств материала, характера нагрузки и типа элементов конструкции. Основания для выбора допускаемых напряжений [т] даны выше, а значения величин допускаемых напряжений на срез для некоторых материалов применительно к заклепочным и сварным соединениям приведены в приложении 11. [c.201]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

При разработке технологии сварки жаропрочных материалов особую трудность представляет, как правило, выбор сварочных материалов (электродов и сварочных проволок), обеспечивающих необходимые свойства металла шва. Для работы при высоких температурах металл шва, кроме необходимого уровня механических свойств и технологической прочности, должен обеспечивать также достаточную стабильность структуры и свойств при заданных температурах, обладать необходимым сопротивлением ползучести и жаростойкостью, а также рядом других свойств в соответствии с условиями работы данного узла. При этом критерии оценки пригодности того или иного типа сварочных материалов будут существенно зависеть от назначения данного узла конструкции. Так, например, для сварных конструкций камер сгорания газовых турбин пригодность тех или иных электродов будет определяться прежде всего жаростойкостью металла шва. Ряд сварных узлов турбин (рабочие лопатки, роторы и другие) могут работать под воздействием динамических знакопеременных напряжений. Поэтому для данных сварных соединений должна быть проверена их усталостная прочность. [c.21]

Сварные соединения разнородных сталей при температуре эксплуатации выше 400—450° работают в заметно более тяжелых условиях. При этих температурах возможно развитие в зоне сплавления переходных структур диффузионного характера, приводящее к снижению работоспособности конструкции. При высокой температуре и большом числе циклов ее изменения необходимо учитывать термические напряжения, обусловленные разностью коэффициентов линейного расширения свариваемых материалов. Поэтому выбор сталей, сварочных материалов, типа конструкции и оценка ее работоспособности при температуре эксплуатации выше 400—450° представляет сложную задачу и требует учета ряда факторов, главные из которых приведены в данном параграфе. Основные положения расчета приведены в п. 3 главы И1. Типовые конструктивные решения для различных узлов из разнородных сталей даны в главах VI, УП и IX. [c.51]

В хороших конструкциях, чтобы избежать концентраций напряжений, стремятся уменьшить влияние дефектов, вызываемых сваркой, и их размеры. В основном это достигается применением соответствуюш ей технологии сварки, выбором вязкого электрода, условий предварительного и последуюш его нагрева, типов и расположения сварных соединений. Очевидно, условия сварки и материалы должны обеспечивать получение соединений, фактически свободных от дефектов. Резкие изменения сечения сварного соединения и возникновение подреза либо при сварке, либо при последующей механической обработке, приводят к образованию концентраторов, служащих потенциальными инициаторами трещин. Аналогично этому все, что затрудняет проведение сварки (например, выполняемой высоко над землей или при ограниченном доступе к месту сварки), увеличивает вероятность получения [c.247]

В книге рассмотрены физико-химические показатели свариваемости меди и сплавов на ее основе и технологические особенности сварки. Приведены рекомендации по выбору вида сварки, сварочных материалов, типов швов и технике сварки. Рассмотрены дефекты сварных соединений, причины появления й меры предупреждения. Вопросы сварки освещены с точки зрения специфических особенностей организации работ при изготовлении и ремонте конструкций изделий из меди и сплавов на ее основе. [c.216]

Основные рекомендации но выбору сварочных материалов основных технологических приемах при сварке и последующей термической обработке, а также по свойствам сварных соединений сведены ниже применительно к различным типовым группам сталей рассматриваемого типа. [c.165]

Поскольку сварной шов работает на расслаивание, а выбор оптимальных параметров режима сварки обеспечивает необходимую прочность, основной причиной нарушения герметичности сварных соединений такого типа является утонение материала в месте перехода от сварного шва к основному материалу. Выполнение соответствующей кромки инструмента и его опоры закругленными не дали ожидаемого результата. Более успешным оказалось применение дополнительных элементов, сдавливающих околошовную зону со стороны изделия и имеющих температуру ниже температуры а-перехода фторопласта-4. Однако использование таких элементов сопряжено с необходимостью их контакта с ультразвуковым инструментом. Наибольшие трудности возникают при приваривании к торцам сварного рукава фланцев, обеспечивающих крепление оболочки по торцам трубы и работающих в наиболее напряженных условиях. Возможны два [c.72]

Технология и режимы сварки в защитных газах алюминия и различных алюминиевых сплавов, в том числе и литейных, примерно одинаковы. Отсутствие флюса снимает ограничение в выборе типов соединений. Сварка в защитных газах — высокопроизводительный процесс, обеспечивающий получение наиболее качественных сварных соединений в любом пространственном положении материалов различной толщины, начиная от 0,5 мм. [c.438]

При выборе сварочных материалов для рассматриваемых сталей необходимо учитывать наличие в основном металле значительного количества легко окисляющегося хрома, а также склонность сварных соединений к образованию трещин в процессе сварки. Обычно состав металла щва принимается близким к свариваемой стали. Составы же покрытий, флюсов, а также электродной проволоки при сварке в СОг выбираются с таким расчетом, чтобы исключить выгорание хрома и снизить вероятность образования трещин. Основные типы сварочных материалов, применяемых в зависимости от марки свариваемых сталей и методов сварки, приведены в табл. 4. [c.38]

Выбор технологии сварки низкоуглеродистых бейнитно-мартенситных сталей, обеспечивающий требуемые служебные и технологические свойства сварных соединений, возможен при условии учета влияния химического состава и толщины основного металла, параметров режима сварки и температуры подогрева соединения, химического состава материалов, содержания водорода в металле шва, разделки кромок и типа соединений. [c.190]

Качество сварки, кроме материала электрода, зависит еще и от выбора режима сварки, под которым понимается выбор диаметра электрода, силы сварочного тока, длины и скорости сварки. Режим сварки устанавливается в соответствии с размерами, конфигурацией и материалом восстанавливаемой детали, а также материалом электрода. Диаметр электрода выбирается в зависимости от толщины металла восстанавливаемой детали, типа сварного соединения и должен быть по возможности болыиим, чтобы обеспечить наиболее высокую производительность сварки. Однако слишком большой диаметр электрода- [c.93]

Развитие промышленности, транспорта, строительства связано с применением современных материалов, обладающих высо-кой прочностью, долговечностью, экономичностью. Разнообразие форм и материалов для изготовления сварных конструкций предопределили разработку и применение различных видов и способов сварки и наплавки. На технологичность, прочность и экономичность сварных конструкций машин и оборудования большое влияние оказывает рациональный выбор способов сварки и типов сварных соединений. [c.4]

Последнее обстоятельство является весьма важным и свидетельств) -ет о том, что при выборе того или иного присадочного материала необходимо предварительно знать, обеспечивается ли при заданных параметрах сварного соединения (А д, к) и >словиях нагружения оболочковой конструкции п (или типе оболочки) требования по запасу пластичности металла шва Лр. В противном случае при экспл> атации конструкции в наиболее нагр женной части мягкого шва может произойти локальное разрушение (Л = Лр), что приведет к разрушению всей конструкции. С точки зрения силового подхода данные условия сводятся к тот, чтобы в процессе нагружения сварных конструкций, ослабленных мягким швом, наибольшие напряжения в центральной части шва не превышали своего предельного значения — сопротивления микросколу определяющегося ресурсом пластичности металла /129/. Характеристика не зависит от температу ры и скорости нагружения и нашла хорошее практаческое применение при анализе разрушения материалов в у словиях их апастического деформирования /130, 131/. В работе /129/ нами была установлена связь данной силовой характеристики с ресурсом пластичности металла в виде [c.195]

Выбор сварочных материалов должен исключить образование трещин различных видов и обеспечить эксплуатационную надежность сварных соединений. Применяют аустенитные сварочные материалы, обеспечивающие получение компочиций наплавленного металла с таким запасом аустенитности, чтобы компенсировать участие в шве перлитной стали и гарантированно получить в высоколегированном шве или наплавке аустенитную структуру (табл. 10.4). Ориентировочно необходимый состав наплавленного металла для получения шва, обладающего такой структурой, может быть определен по диаграмме Шеффлера (см. рис. 10.2). На этой диаграмме точки П и Б означают структуру свариваемых сталей. При соотношении их долей участия 0,4/0,6 расплав после охлаждения на диаграмме будет находиться в т. Г, т.е. будет иметь мартенситную или ау-стенитно-мартенситную структуру, что недопустимо. Применив электрод типа XI5H25 с высоким запасом аустенитности (т. В на диаграмме) в соотношении 50/50 к указанному выше расплаву, получим требуемый металл шва со структурой аустенита - отрезок а - б. [c.396]

Появление хрупких кристаллизационных прослоек обычно со структурой мартенсита может иметь место в зоне сплавления перлитной стали с аустенитным швом, обладающим малым запасом аустенитности, например типа ЭА-1. При правильном выборе сварочных материалов их протяженность мала и не сказывается в большинстве случаев отрицательно на свойствах сварного соединения. Эксплуатация при высоких температурах или термическая обработка соединения обычно приводит к смягчению их отрицательного влияния. [c.252]

Для определения качества сварных соединений хможет применяться один из методов неразрушающего контроля либо совокупность нескольких из них. Выбор методов контроля зависит от их технических возможностей, конструктивных особенностей сварных изделий, физико-химических свойств материалов, из которых эти изделия сделаны, состояния контролируемой поверхности, типа и размеров дефектов, которые должны быть выявлены в соответствии с техническими условиями и нормативными документами на изделие. [c.142]

При сварке перлитных сталей с аустенит-ными максимальны все виды неоднородностей. Выбор сварочных материалов должен исключить образование трещин различных видов и обеспечить эксплуатационную надежность сварных соединений. Применяют аустенитные сварочные материалы, позволяющие получить К0МП03ИЩ1И наплавленного металла с таким запасом аустенитности, чтобы компенсировать участие в шве перлитной стали и гарантированно обеспечить в высоколегированном шве или наплавке аустенитную структуру (см. табл. 1.8). Применив в корневом слое I электрод типа Х15Н25 с высоким запасом аустенитности (точка В на диаграмме) в соотношении 50/50 к указанному выше расплаву, можно получить требуемый металл шва со структурой аустенита отрезок а-б (см. рис. 13.2). [c.183]

При выборе сварочных материалов для изготовления конструкций из высокохромистых (12% Сг) жаропрочных сталей также стремятся обеспечить состав шва, близкий к составу свариваемой стали. Основные типы сварочных электродов, применяемых для сварки некото-)ых высокохромистых жаропрочных сталей, приведены в табл. УП. 13 И], а пределы длительной прочности сварных соединений, выполненных этими электродами, свариваемого металла и сварных швов в состоянии оптимального отпуска после сварки приведены в табл. VH.14 [5]. Электроды, используемые для сварки высокохромистых жаропрочных сталей, имеют фтористо-кальциевое покрытие и легируются упрочняющими элементами и раскислителями при отсутствии проволок, обеспечивающих оптимальный химический состав шва. При наличии же проволоки Св-15Х12ГНМВФ (ЭП390, см. гл. V), легирующие элементы в покрытие не вводятся в таком случае целесообразно вводить [c.450]

Другое сочетание сталей разнородных структурных классов в сварных конструкциях -сварка перлитных и высокохромистых сталей. При сварке перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями необходимо предотвратить образование мартенсита и ХТ, а также развитие диффузионных прослоек при отпуске и высокотемператзфной эксплуатации. При выборе сварочных материалов следует исключить образование хрупких переходных участков в зонах перемешивания сталей. Для обеспечения наибольшей пластичности шва применяют сварочные материалы перлитного класса (табл. 13.4). В этом случае в переходных участках со стороны высоколегированной стали, содержащих до 5 % Сг, сохраняются высокая пластичность, вязкость, а также длительная прочность соединения в целом. Для снижения размеров диффузионных прослоек перлитный наплавленный металл должен легироваться определенным количеством более активных, чем хром, карбидообразующих элементов. При сварке деталей больших толщин целесообразно электродами типа Э-ХМ делать наплавку на кромки высоколегированной стали, а разделку заполнять без подогрева электродами типа Э-42 или Э-50 в зависимости от требований прочности перлитного шва. Температуру предварительного подогрева и отпуска определяют по характеристикам более легированной, т.е. 12%-ной хромистой стали, но для уменьшения размеров диффузионных прослоек применяют отпуск при минимально допустимой температуре. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...