Температура воды питательно жидкого

Шкалу, приготовленную таким способом, называют Международной практической шкалой, а градусы по ней — градусами Цельсия, по фамилии шведского астронома Цельсия (1701—1744 гг.). Если ртутный термометр опустить в жидкую или газообразную среду (например, в бак с питательной водой), температуру которой надо измерить, и ртуть в трубке термометра поднимается до деления 65, то это будет означать, что температура воды 65° С (читается 65 градусов Цельсия). [c.26]

Конденсатор турбины, служащий для перевода Н2О из газообразной фазы (пар) в жидкую (конденсат) при абсолютном давлении 0,003—0,004 МПа, охлаждается водой с таким расчетом, чтобы получающийся конденсат имел температуру, равную или на 0,5—1 °С ниже температуры насыщения (28—30 °С). Конденсатные насосы, увеличивая давление до 0,3—1 МПа, обеспечивают движение по конденсат-ному тракту (ПНД, деаэратор и соединяющие их трубопроводы), где температура воды повышается от 28—30 до 102—165 С. Питательные насосы, служащие для подачи воды в котел, а в случае котлов прямоточного типа также для движения рабочей среды по тракту котла, повышают давление до 15—16 МПа при высоких и до 30—32 МПа при сверхкритических параметрах. В подогревателях высокого давления вода в питательном тракте нагревается от 105—165 до 150—250 "С. [c.14]

Для обессоленного конденсата, питательной воды, перегретого пара и конденсата турбин для создания величины pH 8,89,0 требуется концентрация пиперидина 1,2—1,3 мг/л. Пиперидин обладает более высоким коэффициентом распределения между водой и паром, чем аммиак. При давлении 6,8-10 Па, (7 кгс/см ) и температуре 180°С коэффициент распределения пиперидина между жидкой и паровой фазами равен 0,7, а аммиака — 0,15. При такой величине коэффициента распределения пиперидина на блоках с прямоточными котлами при конденсации греющего пара подогревателей низкого давления и мятого пара в конденсаторе турбины в сконденсированной пленке будет обеспечено присутствие до 60— 70% пиперидина от общего количества поступающего с паром. При концентрации пиперидина в питательной воде 1,2—1,3 мг/л концентрация его с учетом термического разложения в паре за котлом будет составлять около 0,7 мг/л. Последнее обстоятельство позволяет считать, что при конденсации греющего пара ПНД и пара в конденсаторе будет обеспечено pH питательной воды на уровне 8,0. [c.270]

Для предупреждения и уменьшения размеров наружной кислородной и сернокислотной коррозии труб водяных экономайзеров подаваемую в них питательную воду подогревают до 103—105° С в деаэраторах атмосферного типа, а при деаэрации в вакуумных деаэраторах или в конденсаторах турбин, а также при отсутствии деаэрации — до, температуры не ниже 70° С в спе-циальных подогревателях. Применяют также специальные жидкие присадки к топливу при сжигании сернистого мазута (см. гл. 6), [c.177]

Парогазовые установки получили достаточно широкое применение в США, ФРГ, Японии, Франции и др. В ПГУ в основном сжигается природный газ и жидкое топливо различных видов. Внедрению ПГУ способствовало появление мощных ГТУ (70—100 МВт) с начальной температурой газов 900—1100°С. Это позволило применить ПГУ с утилизационными паровыми котлами (рис. 20.16) барабанного типа с принудительной циркуляцией среды и давлением пара 4—9 МПа в зависимости от того, производится в них дополнительное сжигание топлива или нет. На рис. 20.17 дана схема утилизационного парового котла для ПГУ с газовой турбиной MW 701. Котел выполнен для двух давлений пара. Он имеет поверхности нагрева из сребренных труб низкого и высокого давления со своими барабанами в блоке с деаэратором питательной воды. [c.306]

Для подогрева гелия с добавкой цезия используются продукты сгорания природного газа. Температура воздуха, поступающего в камеру сгорания для сжигания топлива, 350° С. Из канала МГД генератора рабочее тело направляется в подогреватель цезия и затем в подогреватель гелия. После подогревателя гелия рабочее тело направляется в подогреватель питательной воды парогенератора паросиловой части установки и далее в холодильник цезия, где осуществляется его конденсация. Жидкий цезий подается из холодильника через фильтр с помощью электромагнитного насоса в подогреватель. Гелий после выделения из него добавки цезия направляется в компрессор, который подает его в подогреватель. [c.278]

Для предупреждения и уменьшения размеров кислородной и сернокислотной коррозии труб экономайзеров подаваемую в них питательную воду подогревают до 102—105 °С в деаэраторах атмосферного типа, а при отсутствии аэрации—до температуры не ниже 70 °С в специальных подогревателях. Применяют также специальные жидкие присадки к топливу при сжигании сернистого мазута. [c.240]

Повышение температуры и давления в контурах ТЭС и АЭС значительно изменяет способность воды растворять содержащиеся в ней примеси. Это связано с перестройкой структуры, проявляющейся, в частности, в уменьшении диэлектрической проницаемости воды, что отражает ослабление полярности ее молекул. При высокой температуре растворяющей способностью обладает не только жидкая вода, но и водяной пар, сближение растворяющих свойств которых обусловлено уменьшением разности их плотностей (соотношение 1050 1 при 100 °С и 1 1 при критической температуре 374,15 °С на линии насыщения). Способность пара растворять примеси и осложнение в связи с этим работы пароперегревателей котлов и паровых турбин за счет образования отложений и интенсификации коррозионно-эрозионных процессов вызывают необходимость поддерживать чистоту питательной воды энергетических блоков за счет как приготовления добавочной воды высокого качества, так и очистки питательной воды от растворенных и взвешенных примесей. [c.10]

Необходимым условием для образования накипи является наличие центров кристаллизации, обусловливающих возникновение поверхности раздела фаз —жидкой и твердой. Без наличия центров кристаллизации водный раствор в испарителях может оставаться в состоянии некоторого пересыщения. Центрами кристаллизации в испарителях могут быть частицы взвеси, содержащейся в питательной воде, либо микрокристаллы, которые могут самопроизвольно образовываться в пересыщенном растворе в результате местных изменений (флуктуаций) концентрации и температуры. [c.61]

В табл. П-8 приведены рекомендуемые значения экономически наивыгоднейших температур уходящих газов для котельных агрегатов D>75 т/ч при сжигании твердых и жидких топлив в зависимости от температуры питательной воды и стоимости условного топлива а (руб/т усл. топлива). Для их обеспечения необходимо. принимать меры по защите воздухоподогревателя от низкотемпературной коррозии при температурах металла ниже точки росы дымовых газов. [c.71]

При сжигании высокосернистых мазутов в промышленных котельных из рассмотренных присадок пока применяются жидкие присадки. Для борьбы с коррозией низкотемпературных поверхностей нагрева в промышленных котельных установках рекомендуется снижение коэффициента избытка воздуха в топке до 1,03, подача в экономайзер питательной воды с температурой не [c.105]

Основными показателями, характеризующими экономичность работы котла на газообразном и жидком топливе, являются давление и температура перегретого пара, расход пара и питательной воды, содержание RO2 и О2 в продуктах горения, температура питательной воды до экономайзера и после него, температура воздуха, забираемого вентилятором, и температура после воздухоподогревателя, температура уходящих газов, расход электроэнергии на привод агрегатов собственных нужд. При работе на твердом топливе дополнительно к указанным показателям определяется содержание горючих в шлаке, провале и уносе, а также низшая теплота сгорания топлива. [c.119]

Перед подсчетом средних величин по испытаниям составляются так называемые характеристики опытов, имеющие целью определить размер колебаний в течение опыта наиболее характерных и существенных параметров производительности D, давления в котле (в барабане) р, температуры питательной воды /п.в и перегрева пара (свежего tn.u и промежуточного ), содержания кислорода О2 или углекислоты RO2 за пароперегревателем или поворотной камерой, температуры дымовых газов за пароперегревателем и воздухоподогревателем, разрежения за воздухоподогревателем тонкости помола / до, давления жидкого или газового топлива за регулирующим клапаном Рт, давления воздуха за воздухоподогревателем р" и перед горелками р[ . [c.15]

Все основные характеристики режима (топочный процесс, избыток воздуха, расходы топлива и питательной воды, давление и температура пара, уровень воды в барабане, расход пара, запас топлива в бункере) должны быть идентичны в начале и в конце каждого опыта. Для проверки этого должен сохраняться неизменный режим еще I ч после окончания опыта. Этот час по соглашению сторон может быть отменен при схемах пылеприготовления с прямым вдуванием, при сжигании жидкого и газообразного топлива. Для топок с жидким шлакоудалением продолжительность периода, предшествующего опытам, и самих опытов (обычно 4 ч дополнительного времени) устанавливается совместно заинтересованными сторонами, поскольку это необходимо для точного определения количества улавливаемой в топке золы и потерь с физической теплотой жидкого шлака. При сжигании жидкого и газообразного топлива про- [c.76]

Температура питательной воды выбрана относительно низкой (260° С) с тем, чтобы переход жидкой фазы в паровую протекал в сравнительно холодной зоне. [c.88]

Система автоматического регулирования работы котла предназначена для поддержания режима горения топлива, расхода питательной воды, температуры перегрева пара и других параметров в соответствии с нагрузкой на котельную установку. Она автоматически поддерживает наиболее экономичный режим работы котельной установки с минимальным количеством обслуживающего персонала. Наиболее полно автоматизируется работа котла на жидком и газообразном топливе. В котельных установках. [c.367]

Перед подсчетом средних значений величин по испытаниям необходимо составить характеристики опытов, имеющие целью определить размер колебаний за время опыта отдельных наиболее характерных и существенных параметров паропроизводительности, давления пара в котлоагрегате. (барабане), температуры питательной воды, давления и температуры перегрева пара (свежего и вторичного перегретого), расхода топлива (жидкого или газового) на котлоагрегат, содержания кислорода или углекислоты в дымовых газах, разрежения и темпера гуры по газоходам, тонкости пыли, давления топлива после регулирующего клапана, давления воздуха за воздухоподогревателем и перед горелками. [c.248]

Воздух, сжатый в ко.мпрессоре, подается в камеру сгорания парогенератора, работающего на газовом или жидком топливе при постоянном (повышенном по сравнению с атмосферным) давлении р. Образующийся в парогенераторе водяной пар поступает в пароперегреватель и затем в паровую турбину. Продукты сгорания, температура которых снижена за счет отдачи теплоты на парообразование до приемлемой величины, подаются в газовую турбину, а из последней в газоводяной подогреватель, служащий для подогрева питательной воды. [c.590]

В США в 1956 г. появилась интересная конструкция воздухоподогревателя, позволяющая поддерживать температуру подогрева воздуха на проектном уровне не только при полной нагрузке котла, но и при пониженной. Это особенно ценно для топок с жидким шлако-удалением, так как позволяет снизить минимальную нагрузку котла в режиме жидкого шлака. Для этого вне газохода, рядом с нижней ступенью экономайзера, устанавливают возухоохладитель, в котором при нормальной нагрузке котла осуществляется охлаждение воздуха, про од,ящепо из шервой iBO вторую ступень подогревателя, за счет пропуска через него питательной воды. При понижении нагрузки агрегата температура подогрева воздуха в воздухоподогревателе постепенно падает, а параллельно с этим отключается и подача воды на охлаждение. [c.266]

Чтобы повысить величину т]п необходимо увеличить среднюю температуру подвода тепла на участке изобары сс. Это можно осуществить параллельным подогревом питательной воды в газоводяном подогревателе (экономайзере первой ступени) и в регенеративных подогревателях (рис. 25, б). Наибольший эффект достигается в такой схеме ПГУ при условии постоянства разности температур между газом и водой на участке изобары сс. Для выполнения этого условия в параллельно включенный газоводяной подогреватель направляется определенная доля общего потока конденсата. При сжигании в ПГУ жидкого топлива и природного газа она составляет 50—55%, при сжигании низкокалорийного газа — около 30%. [c.49]

Наладка барабанных котлов высокого давления показала, что поверхность нагрева пароперегревателя часто превышает нужную ва-ли чину. Так, во время наладки котла 200/220 г/ч, 108 бар,. 500° С пер вую ступень пароперегревателя уменьшили на 23% [Л. 124]. За счет этого температура перегретого пара снизилась на 60° С и почти вдвое уменьшился впрыск воды в пароохладитель. Котел 105/130 т/ч, 78 бар, 500° С при реконструкции был переведен на жидкое шлако-удаление с увеличением номинальной паропроизводительности до 160—170 Tj4. При этом пришлось уменьшить поверхность нагрева первой ступени перегревателя примерно на 30%. Для этой цели была вырезана последняя секция с поверхностью иагрева около 370— 380 (рис. 7-5). На другом котле, реконструированном на жидкое шлакоудаление, температура перегрева пара была снижена устаиоа-кой дополнительного впрыскивающего пароохладителя между первой и второй ступенями пароперегревателя. Температура пара были снижена на 50° С при впрыске 10 т ч питательной воды. [c.247]

Воздух, сжатый в компрессоре I, подается в камеру сгорания парогенератора 2, работающего на жидком или газообразном топливе, сжигаемом под давлением. Продукты сгорания топлива, охладившись до приемлемой температуры (в данном случае до 700— 800 °С) в парогенераторе, расширяются до атмосферного давления в газовой турбине 3, а затем, охладившись в иротивоточиом регенеративном подогревателе 4 до температуры 40—60°С, удаляются в атмосферу. Перегретый пар, полученный в парогенераторе, расширяется в паровой турбине 5, затем направляется в конденсатор 6, а конденсат его, нагревшись за счет тепла отработавших газов газовой турбины, поступает в качестве питательной воды в парогенератор. [c.231]

Этот котельный агрегат был запроектирован для работы на антрацитовом штыбе при жидком шла-коудалении. Он был рассчитан на паро производительность 430 г/ч, давление пара 100 ат температура его 540° С (при температуре питательной воды 215°С). Котельный агрегат выполнен с П-образной компоновкой и полностью экранированной топкой, видимое тепловое напряжение которой, ие превышает 114 Мкал/м -ч. На фронтовой стене топки предусматривалась установка в два яруса десяти пылеугольных горелок, а па боковых стенах — по одной пылеугольной горелке с встречным расположением (ниже первого яруса фронтовых горелок). [c.211]

Одним из первых мощных п ы-легазовых котлов Таганрогским котлостроительным заводом был пущен в серию котел ТП-80 производительностью 420 т/ч с параметрами пара р = 155 ат, г пе = 570" С при температуре питательной воды 230° С, предназначенный для работы на пыли тощих углей и природном газе. Общий вид этого котла представлен на рис. 11-2. Топочная камера / представляет собой призму, разделенную двухсветным экраном на две равные полутонки . Для выравнивания давления газов в полутонках в средней и верхней частях двухсветного экрана предусмотрены окна, образованные путем разводки экранных труб. Степень экранирования топки равна примерно 90%. Топочная камера рассчитана на жидкое шлакоудаление. Для этой цели в нижней части топки экраны ошипованы и покрыты хромитовой массой. Кроме экранных поверхностей нагрева, в первом подъемном газоходе установлен ширмовый пароперегреватель 2. В горизонтальном газоходе размещена конвективная часть пароперегревателя 3, а в опускном газоходе — по две ступени водяного экономайзера 4 и воздухоподогревателя 5 (в рассечку). [c.213]

Основным является режим работы установки по парогазовому циклу. Уходящие газы газовой турбины (в ее камере сгорания сжигается жидкое газотурбинное топливо) подаются в основные горелки котла. В горелки поступает и подогретый в калорифере недостающий для процесса горения воздух, нагнетаемый вентилятором дополнительного воздуха ВДВ. Уходящие газы парового котла охлаждаются в экономайзерах высокого и низкого давления и затем направляются в дымовую трубу. Через экономайзер высокого давления ЭКВД как в режиме ПГУ, так и при автономной работе паровой ступени подается примерно 50% питательной воды после питательных насосов. Затем вся питательная вода поступает в основной экономайзер котла с температурой 250°С. В экономайзер низкого давления ЭКНД поступает основной конден- [c.299]

Котлы изготавливаются паропроизводительностью от 0,7 до 5,5 кг/с (от 2,5 до 20 т/ч) на давление пара 1,3 и 2,3 МПа (13 и 23 кгс/см ). В них сжигается газообразное, жидкое или твердое топливо. В соответствии с этим котлы имеют различные типы топок, а КПД их может изменяться в пределах от 75 до 91% в зависимости от температуры уходящих газов, поскольку котлы ДКВР монтируются либо с экономайзерами, либо без них. Экономайзеры нагревают питательную воду до 138—165 °С за счет охлаждения уходящих газов до 140—180 °С. [c.163]

При сжигании высокосернистых мазутов в промышленных котельных вз рассмотренных присадок пока применя.ютсн жидкие присадки. Для борьбы с коррозией низкотемпературных поверхностей нагрева в промышленных котельных установках рекомендуется снижение коэффициента избытка воздуха в топке до 1,03, подача в экономайзер питательной воды с температурой не ниже 70 С, в воздухоподогреватель — воздуха с температурой не ниже 60 °С, а также систематическая очистка поверхностей нагрева от золовых отложений. [c.106]

При испытании циркуляции на головном паровом котле исследуется большое количество экранов или панелей, конструктивно отличающихся от проверенных в эксплуатации. Циркуляционнные характеристики определяются в широком диапазоне нагрузок на номинальной, 50—60 % номинальной (для пылеугольных топок — при минимальной по условиям устойчивости горения топлива или выхода жидкого шлака) и двух-трех промежуточных, при разных температурах питательной воды, максимальном и минимальном уровнях воды в барабане, разных коэффициентах избытка воздуха в топке, различном сочетании работающих горелок и различном положении факела в топке. [c.196]

Интенсивность перехода октадециламина в пар зависит от давления (температуры), значения pH и его концентрации в жидкой фазе. Интенсивность перехода октадециламина из воды в пар возрастает с ростш щелочности (значения pH) и концентрации октадециламина с увеличением температуры и давления зависимость становятся менее отчетливой, а интенсивность перехода октадециламина в пар снижается. Согласно полученным данным по интенсивности перехода октадециламина в пар вводить его в пароводяной тракт принципиально можно в любом месте энергетической установки, т. е. как в питательную воду, так и в насыщенный пар. [c.202]

С увеличением температуры труб за счет образования наносных отложений интенсифицируется пароводяная коррозия металла экранных труб под отложениями, что ускоряет их рост. По данным ВТИ скорость роста железоокисных отложений пропорциональна концентрации железа в питательной воде и квадрату тепловой нагрузки. Поэтому норма на содержание соединений железа в питательной воде для котлов, работающих на жидком топливе, йринята более жесткой. [c.252]

Комплексон и комплексонаты при температуре выше 200 С подвергаются термическому разложению с образованием продуктов распада в виде твердой, жидкой и газообразной фаз. При распаде комплексонатов железа на поверхности металла образуется магнетит, обладающий свойствами, отличными от свойств магнетита, формируемого при коррекционной обработке питательной воды гидразином и аммиаком. Структура магнетита содержит кристаллы округлой формы с более плотной упаковкой, чем достигается повышение коррозионной защиты перлитной стали. [c.200]

На хлебозаводах в качестве питательной среды для жидких пекарских дрожжей применяется кислый затор. Для приготовления кислого пшеничного затора применялась мука второго opra, которая заваривалась водой при температуре 90°С с последующим охлаждением до 50—54°С. При этой температуре заварка засевалась молочнокислыми бактериями Дельбрюка в количестве 10% от веса затора. Закисание протекало в течение 12 15 ч. [c.87]

Спроектированные в настоящее время котельные агрегаты паропроизводительностью 950 и 1900 т/ч имеют (рис. 23-13) П-образную компоновку и состоят из двух рядом стоящих корпусов. Эти корпуса, соверщеино идентичные в смысле своих размеров, конфигурации и размещения испарительных поверхностей нагрева, отличаются один от другого тем, что в одном корпусе размещена большая часть первичного пароперегревателя, а в другом — меньшая его часть и весь вторичный пароперегреватель. Топка каждого корпуса состоит из камеры горения 1 с жидким шлакоудалением, с закрытыми вертикальными экранами и с 12 круглыми горелками 2, расположенными на передней и задней стенах камеры, и из камеры догорания и охлаждения дымовых газов 3 с открытыми вертикальными экранами. Выйдя из топки, дымовые газы поступают в пароперегреватель, состоящий из радиационной части 4 и конвективной части 6, и далее в конвективные поверхности нагрева котла 7 и водяного экономайзера 8, воздухоподогреватель 9, дымососы и дымовую трубу. Питательная вода поступает параллельными потоками 1в каждый корпус с возможностью раздельного регулирования подачи по корпусам. Вода проходит последовательно через конвективные водяные экономайзеры 8, размещенные в зоне малого температурного напора, экраны камеры горения 1 и поверхность нагрева переходной зоны 7, где превращается в пар. Последний проходит через экраны камер догорания 3, после чего паровые потоки обоих корпусов сливаются в один общий поток, который поступает в конвективную часть 6 первичного пароперегревателя, расположенного в первом корпусе, из него в радиационную часть 4 первичного пароперегревателя, расположенную в том же корпусе, и далее в турбину. Возвращающийся из турбины пар, подлежащий вторичному перегреву, поступает в радиационную часть 4 вторичного пароперегревателя, расположенного во втором корпусе котла, затем проходит в парапаровой тепл ообменяик 5, предназначенный для регулирования его температуры с помощью ответвляемого первичного пара, и далее в конвективную часть пароперегревателя 6 и турбину. Дополнительное регулирование температуры перегрева пара осуществляется впрыскивающими пароохладителями, а также путем некоторого изменения в распределении количества сжигаемого топлива по топкам обоих корпусов, что приводит к соответствующему изменению количества дымовых газов, проходящих по газоходам каждого корпуса. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...