Размеры стыковая сопротивлением

Дополнительными буквенными обозначениями может конкретизироваться способ сварки Кт - контактная точечная, Кс - контактная стыковая, Ксс - контактная стыковая сопротивлением, Ксо - контактная стыковая оплавлением, Кр - контактная шовная (роликовая). Если все швы, показанные на данном чертеже, выполняются по одному стандарту, то его обозначение на полке линии выноски не указывается, а приводится на чертеже в технических требованиях (примечаниях). Если в изделии несколько групп одинаковых швов, то условное обозначение шва указывается только для одного шва из группы, он нумеруется, а для остальных швов на полке указывается только номер группы. Если все швы, показанные на данном чертеже, одинаковы, то на них ставится только односторонняя стрелка без полки. Сведения о швах указываются в этом случае в примечаниях к чертежу. Если же в изделии имеется сварной шов, не предусмотренный стандартами, то его конструктивные особенности должны быть показаны на чертеже с указанием характерных размеров. Примеры обозначений некоторых сварных швов показаны в табл. 2. [c.17]

Сварка контактная стыковая сопротивлением Универсальные (реже специализированные) машины малой мощности серийного выпуска, с пружинной либо ручной подачей и с автоматическим выключением тока Выполнение сварки стержней диаметром до 8 мм из однородных цветных металлов и стальных деталей замкнутого контура малых размеров (звенья цепей диаметром до 20 мм и т. п.) Применяются при сварке деталей малых компактных сечений Все типы производства [c.173]

Параметрами режима контактной стыковой сварки сопротивлением являются плотность тока /, А/мм , удельное усилие сжатия торцов заготовки р, Па, и время протекания тока /, с, которое определяют косвенно через величину осадки, зависящую от установочной длины L. Установочной длиной L называют расстояние от торца заготовки до внутреннего края электрода стыковой машины, измеренное до начала сварки. Длина L зависит от теплофизических свойств металла, конфигурации стыка и размеров заготовки. [c.213]

На длительную прочность испытывают соединения, предназначенные для эксплуатации при высоких температурах. Длительной прочностью называют сопротивление материала механическому разрушению под действием длительно приложенной постоянной нагрузки. При этих испытаниях обычно используют то же оборудование, что и при испытаниях на ползучесть. Наиболее удобными для этих целей являются стыковые образцы. Форма и размеры нахлесточных образцов для испытаний паяных соединений на длительную прочность приведены на рис. 124. [c.220]

Размеры установочной длины при стыковой сварке сопротивлением заготовок, имеющих диаметр й или сторону квадрата Л не менее 8 мм [c.50]

Международный институт сварки в документах МИС-63-60 и МИС-65-60 предложил определять предел прочности стыковых и сопротивление срезу нахлесточных паяных соединений при испытании определенных по размерам образцов, вырезанных из заготовок, полученных по рекомендуемому способу пайки (рис. 62). [c.111]

Ориентировочный цикл стыковой сварки методом сопротивления представлен на рис. 300. Перед сваркой заготовки должны быть очищены от окисной пленки и торцы их плотно пригнаны друг к другу. Для подгонки торцов необходима их механическая обработка. В местах соприкосновения деталей свариваемые сечения должны быть одинакового размера (на рис. 301 обведено пунктиром). [c.476]

При стыковой сварке соединение происходит по всей плоскости соприкосновения деталей. Стыковая сварка может выполняться тремя способами сопротивлением, оплавлением и способом А. М. Игнатьева (продольно-стыковая). Для осуществления стыковой сварки сопротивлением или оплавлением две детали, площади поперечного сечения которых одинаковы или близки по размерам и конфигурации, зажимаются в электродах стыковой машины. [c.7]

Машина МСР-ЮО с рычажным механизмом подачи (фиг. 93, а) предназначается для стыковой сварки сопротивлением и оплавлением. Машина снабжена рычажным зажимным устройством, электромагнитным контактором и системой водяного охлаждения сварочного трансформатора и контактных узлов. На станине машины размешены две чугунные плиты 1 V. 2 с медными контактными вставками, к которым подключен вторичный виток однофазного трансформатора 3. Левая неподвижная плита 1 изолирована от корпуса машины. Правая подвижная плита 2 закреплена на двух направляющих 4, передвигающихся в подшипниках 5 при помощи рычага 6. Регулировка расстояния между плитами, в зависимости от размеров свариваемых деталей, осуществляется гайками 7. Между плитами расположены предохранительные щитки и корыто для защиты электродной части машины от попадания брызг расплавленного металла, грата и окалины. На передней части машины установлен указатель расстояния между колодками. Зажимное устройство машины является универсальным ручным радиально-рычажным и состоит из двух зажимов 8 VI 9, закрепленных на верхних плитах машины. Зажимы— съемные и легко могут быть заменены зажимами другой конструкции. В машине предусмотрена возможность регулирования положения колодок по горизонтали и вертикали для нахождения правильного положения свариваемых деталей. [c.137]

При стыковой сварке сопротивлением форма сварного соединения также зависит от жесткости режима. При жестком режиме с малой длительностью тока и высоком контактном сопротивлении размеры зоны нагрева и пластической деформации значительно меньше, чем при мягком. Различное контактное сопротивление получают изменением усилия осадки. [c.90]

Стыковая индукционная сварка с охватывающим индуктором (рис. 8.24) соответствует газопрессовой сварке или стыковой контактной сопротивлением. Стыковая индукционная сварка с линейным индуктором возможна для непрерывной шовной сварки труб и изделий аналогичного профиля, но ограниченной длины, соответствующей размеру индуктора. Имеющийся зазор между индуктором и изделием позволяет сваривать горячекатаный материал без специальной обработки поверхности и торцов заготовки. [c.518]

Стыковая сварка сопротивлением применяется для соединения деталей со сплошным сечением (круг, квадрат), с диаметром или с размерами сторон не более 20 мм, а также толстостенных труб. [c.178]

Стыковой сваркой оплавлением соединяют детали со сплошным и развитым сечением, а также детали с тонкими стенками. При этом форма и размеры сечения деталей не имеют такого значения, как при сварке сопротивлением. [c.179]

Наладка стыковой машины заключается, прежде всего, в установке электродов (губок) на контактных плитах для правильной центровки деталей и фиксации размеров начального с припуском на оплавление и осадку, и конечного. Наладчик подбирает величину общего припуска на оплавление и осадку, а при сварке сопротивлением — общий припуск на сварку. Электроды на плитах устанавливаются с таким расчетом, чтобы конечное расстояние между плитами было не менее 5—6 мм. Таким образом, при установке электродов на машине с рычажным механизмом привода расстояние между электродами а, когда рычаг доведен до упора-ограничителя, должно быть равно установочной длине деталей с за вычетом величины припуска 6 на оплавление и осадку (рис. 65). [c.119]

При стыковой сварке оплавлением (см. гл. I) электрический контакт между нагреваемыми деталями осуществляется перемычками расплавленного металла, имеющими в средней части относительно малое сечение. Контактное сопротивление при сварке оплавлением выше, чем при сварке сопротивлением, и обычно лежит в пределах 100—400 мком (для стальных деталей). Это сопротивление уменьшается с увеличением числа одновременно существующих перемычек и их размеров. Размеры перемычек увеличиваются с увеличением сечения свариваемых деталей и скорости оплавления (скорости сближения [c.22]

Стыковые сварные соединения часто применяются в условиях электрических, механических, знакопеременных нагрузок и значительных перепадов температур, при которых необходимы хорошая электропроводность, стабильность электрического сопротивления контакта и высокая механическая прочность соединений. В ряде случаев большое значение имеют вес и размеры соединения. В указанных условиях сварка оказывается наиболее приемлемой и экономичной технологической операцией. Иногда в приборостроении сварка является единственным способом соединения деталей (производство электродов радиоламп, ламп накаливания, выводов непроволочных сопротивлений, термопар и т. п.). [c.3]

Ударно-стыковая сварка сопротивлением при непосредственном разряде низковольтных конденсаторов на свариваемые детали. При сварке по схеме V/ (фиг. 11) применены низковольтные конденсаторы, отсутствует сварочный трансформатор. Преимуществом способа является простота схемы, недостатком — большие габаритные размеры низковольтных конденсаторов. [c.47]

Автомат предназначен для ударно-стыковой сварки контактов телефонных реле. Сварка выполняется непосредственным разрядом конденсаторов на свариваемые детали (см. фиг. 11, схема///). Принципиальная кинематическая схема автомата показана на фиг. 46,0. Свариваются концы проволок 18 диаметром 1 мм с контактами 16 размером 2,54 X 1,85 X 1,06 (фиг. 46,6) на участке 17 новых реле системы Белла и контакты с накладками 7 размером 1,85 X 1,06 X 0,25. Батарея сварочных конденсаторов состоит из двух батарей емкостью по 75 мкф каждая. Конденсаторы заряжаются до 1,5 кв. В разрядной цепи включены малые значения сопротивлений и индуктивности. Сварка осуществляется следующим образом. При приближении контакта к проволоке на расстояние 0,025 мм между ними происходит пробой воздущного промежутка и разряд конденсаторов. Время разряда конденсаторов приблизительно составляет 0,2 сек. Торцы свариваемых деталей при разряде нагреваются на глубину 0,13—0,25 мм. Толщина сплава стыка составляет около 0,05 мм. Сварка выполняется в условиях непрерывного сближения торцов свариваемых деталей [c.121]

Сравнивая формулы (91) и (104) геометрических сопротивлений контактов стыковой и точечной сварок, видим, что при стыковой полное сопротивление контакта Нк.с в момент окончания сварки равно нулю. При точечной сварке в момент расплавления ядра заданных размеров, т. е. в момент выключения тока, равна нулю только внутренняя составляющая г . Геометрическая составляющая остается заметной величиной, поскольку в формуле (104) вместо диаметра й контурного круга надо считать — диаметр ядра сварной точки и величину р учитывать как удельное сопротивление металла в момент перехода его из твердого состояния в жидкое. Таким образом, независимо от того, будет ли размер Ь заметно отличаться от размера й или нет, геометрическое сопротивление сваренной точки в момент выключения тока определится как [c.73]

Стыковая сварка методом сопротивления в настоящее время используется сравнительно редко и наиболее характерной областью ее применения следует считать стыковые соединения стальных прутков диаметром 3—10 мм. Для прутков меньших размеров более рациональна импульсная, для больших — сварка методом оплавления или сварка трением. [c.170]

Размеры электрического контура (вылет электродов и раствор) и сечения токоведущих элементов определяют полное электрическое сопротивление контура. Контур шовных машин обычно имеет большее сопротивление, чем контур точечных рельефных и стыковых машин, из-за наличия двух подвижных контактов в роликовых головках. Чем больше вылет и раствор и меньше сечение, тем больше сопротивление, и для получения необходимого вторичного тока требуется повышать напряжение вторичной обмотки трансформатора, а следовательно, и электрическую мощность машины. Поэтому всегда, если возможно, стремятся иметь низкое сопротивление вторичного контура. [c.44]

Все это можно иллюстрировать примерами, показанными на рис. 2.14 и 2.15. Идеальное контактирование обеспечивается при подготовке контакта по схеме рис. 2.14, а. Плоские торцы никогда не могут дать осесимметричного тепловыделения (рис. 2.14, б). Несимметрия тем больше, чем больше размер (1. Этот факт и определяет одну из причин, вследствие которой стыковая сварка методом сопротивления используется для стержней диметром не более чем 12—14 мм. При больших размерах диаметра или ширины свариваемых полос и лент получается перегрев или даже пережог металла в точке 1 по сравнению с зоной 2 (рис. 2.14, б). [c.86]

Независимо от того, с какой точностью предполагается определять взаимосвязи всех переменных, которые управляют выделением теплоты в металле в результате прохождения тока, нельзя обойтись без понятий электрических сопротивлений самого металла и металлических контактов. В п. 1.4 уже обращалось внимание на тот факт, что электрические сопротивления самих свариваемых деталей как проводников электрического тока только в редких случаях определяются их геометрическими размерами. Такой редкий случай имеет место для стыковой сварки цветных металлов, когда можно пренебречь поверхностным эффектом и сопротивление стыкуемых концов рассчитать по элементарной формуле [c.96]

Еще в довоенные годы на заводе Электрик проводились многочисленные эксперименты по стыковой-сварке методом сопротивления стержней разных размеров из разных металлов. Были установлены характерные зависимости необходимого времени включения сварочного тока от его плотности для условий равно-прочности сварных соединений. На основе опытов такого рода еще в 1950-х годах была предложена эмпирическая формула [c.127]

Относительная кратковременность действия сварочного тока при рельефной сварке определяется более высокой концентрацией плотности тока в контакте, особенно в начальный период нагрева (см. рис. 4,. 12, а). В последующем (рис. 4.12, б) рельеф сминается и нагрев идет примерно с такими же скоростями, как и в аналогичных условиях точечной сварки. Завершается процесс (рис. 4.12, в) формированием расплавленного ядра. В современной практике используют самые разнообразные формы рельефов, о них будет речь далее. Наиболее распространенной формой рельефа принят выступ, близкий к шаровому сегменту с размерами, показанными на рис. 4.13. Полное сопротивление рельефа в процессе его сваривания меняется своеобразно, как это показано на рис. 4.14 кривой 1—/. В начальный период нагрев идет, как для стыкового контакта (кривая 1—2), но как [c.188]

Подготовка деталей к сварке зависит от принятого способа сварки. Сварка сопротивлением требует высокой точности обработки и плотности прилегания свариваемых поверхностей. Недостатки подгонки (перекос, зазор) приводят к неравномерному прогреву деталей, образованию оксидов и тем самым снижению качества сварного соединения. Допустимые отклонения размеров стыкуемых поверхностей круглых сечений — не более 2 %, прямоугольных — не более 1,5%. Свариваемые торцы деталей подвергают тщательной механической или химической очистке. Должны быть хорошо очищены также поверхности соприкосновения деталей с зажимным устройством стыковой машины для получения хорошего контакта. [c.259]

Фактор обеспечения конструктивной совместимости разнородных конструкционных материалов учитывает целесообразность, а во многих случаях и неизбежность их использования в одном и том же узле. Простейшим примером реализации этого фактора может служить конструкция силового узла (транспортного, такелажного или др.) на литом или штампованном шпангоуте из легкого сплава (рис. 9.6). Силовое ушко узла выходит за теоретический обвод корпуса, и поэтому, если его выполнить за одно целое со шпангоутом, то из-за малой плотности основного материала оно может иметь значительные размеры и создавать соответствующее дополнительное аэродинамическое сопротивление. Снизить это вредное сопротивление можно, если сделать ушко более компактным за счет перехода на высокопрочный материал (сталь, титан и др.). На рис. 9.6, а показано такое КТР. Другим примером реализации этого фактора является использование внутренних стыковых ушек из высокопрочного материала на крыльевом шпангоуте из легкого сплава (рис. 9.6, б). При таком КТР ушки корпуса получаются более тонкими, что повышает строительную высоту узла соединения крыла с корпусом, а также равномерность действующих в ушках напряжений. [c.262]

В сварочной лаборатории МВТУ им. Баумана разработан метод определения объемных остаточных напряжений в стыковых сварных соединениях большой толщины. Метод позволяет определять напряжения как в глубине сварного соединения (объемные напряжения), так и на его поверхности (двухосные напряжения). Сущность его состоит в следующем в сварном соединении большой толщины сверлят специальные ступенчатые отверстия, ориентированные по главным осям поля напряжений или под некоторым углом к ним. В эти отверстия помещают специальные цилиндрические вставки с наклеенными на их поверхность тензодатчиками сопротивления. Перед установкой в образец вставки тарируют на машине для испытаний на растяжение. Коме того, перед проведением измерения напряжений вставке сообщают определенный предварительный натяг, который дает возможность регистрировать его деформации обоих знаков. После установки вставки и снятия прибором показания соответствующего напряжения предварительного натяга из образца вырезают столбик с отверстием и вставкой. Затем снимают повторное показание прибора. Практика измерений показала, что оптимальными размерами вырезаемого столбика является размер АОХА мм. Увеличение этого размера ведет к увеличению степени осреднения искомого компонента напряжения, а его уменьшение — к усилению влияния отверстия на результат измерения деформации. По разности произведенных замеров определяют величину упругой деформации, вызванной снятием остаточных напряжений, и подсчитывают величину этих напряжений. [c.215]

Величина остаточных напряжений в стыковых соединениях изменяется в зависимости от размеров сечения образца, а также способа его изготовления. С увеличением ширины и толщины образца поперечные по отношению к шву остаточные напряжения возрастают, достигая значений близких к пределу текучести в образцах сечением 200X26 мм. Остаточные напряжения существенно изме няют сопротивление усталости стыковых соединений, особенно й об ласти знакрпеременных напряжений. (Прнм, ред.). [c.142]

Размеры вторичного контура (вылет электродов и раствор консолей) и сечения токоведущих элементов определяют полное электрическое сопротивление контура. Сопротивление вторичного контура шовных машин обычно больше, чем точечных рельефных и стыковых машин из-за наличия двух подвижных контактов в электродных головках. Чем больше вылет и раствор и меньше сечение, тем больше сопротивление, и для получения номинального сварочного тока требуется повышать напря- [c.31]

Для стыковых машин в среднем, независимо от их мощности, полное сопротивление вторичного контура находится в пределах 2Гк (150ч-180) 10 е Ом. Коэффициент мощности в среднем равен os фк = 0,45. Такое относительное постоянство параметров вторичных контуров объясняется тем, что во всех конструкциях машин для стыковой сварки стремятся делать размеры контура наименьшими возможными. [c.129]

Обратимся к некоторым типовым примерам из практики, ассмотрим стыковую сварку методом сопротивления стержней из стали СтЗ диаметром 12 мм. сциллограмма зафиксировала среднее значение тока нагрева = 635. В емя нагрева 2,3 с. Сила сжатия Р == 5650. Время осадочной one ации to = 1 с. Размер осадки ft = 5 мм. Коэффициент аккумуляции теплоты для стали СтЗ примем =, 47 Дж/(см -°С-с /2, коэффициент [c.39]

Появление трещины в концентраторе. Наиболее распространенной характеристикой оценки прочности металла, сварного соединения или детали в присутствии концентратора является среднее разрушающее напряжение Оср.р, определяемое в случае растяжения и среза отношением разрушающей силы Яр к площади ослабленного сечения или отношением разрушающего момента Мр к моменту сопротивления V при изгибе. Однако оценка свойств только по среднему напряжению часто не обнаруживает отрицательного влияния концентратора, пока он не превысит некоторого значения. Например, испытание стыкового (рис. 3.34, а) или углового (рис. 3.34, б) шва с непроваром до разрушения может давать высокие значения Рр и 0ер.р при небольших размерах непровара и достаточной пластичности металла. При увеличении размера непровара или ухудшении свойств металла среднее разру-ш ающее н ап ря жение о с .р будет уменьшаться. Целесообразно наряду с определением Рр регистрировать пластичность металла или соединения Ар, например, путем записи в процессе испытания перемещения А, т. е. изменения расстояния между точками А и В. На рис. 3.34, в показана диаграмма Р (А). Кривая 1 указывает на большую пластичность соединения, а кривая 2 свидетельствует о малой пластичности. При увеличении толщины металла или непровара при малой пластичности средние разрушающие напряжения могут заметно падать, принимая значения, отмеченные крестиками. Для исключения влияния упругости участка АВ можно из полного перемещения Ар вычесть упругую его составляющую Аупрр и получить пластическую составляющую А = Ар — Ау р.р (рис. 3.34, в). [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...