Теплопередача 271 — Схемы

В вертикальных испарителях и паропреобразователях циркуляция воды оказывает существенное влияние на величину коэффициента теплоотдачи при кипении, а тем самым и на коэффициент теплопередачи. Схема циркуляции воды представлена на фиг. 189. [c.368]

При выводе основного уравнения теплопередачи (24-6) принималось, что температуры горячей и холодной среды в теплообменном аппарате не изменяются. В действительности температуры рабочих жидкостей при прохождении через аппарат изменяются, причем на изменение температур большое влияние оказывают схема движения жидкостей и величины условных эквивалентов. [c.487]

Баланс энергии дуги. Как для катодной, так и для анодной областей дуги можно составить подробную схему баланса энергии. Например, для участка анода основные составляющие баланса следующие в) приход — потенциальная и кинетическая энергия электронов, конвективная и лучистая теплопередача от столба плазмы б) расход — плавление, излучение и теплоотвод в материал анода. Однако механизм явлений в переходных областях дуги пока недостаточно ясен, поэтому проводить точный расчет всех составляющих баланса энергии трудно. В катодной области остается неизвестной доля ионного тока, коэффициент аккомодации энергии ионов для данного катода, изменение работы выхода электронов вследствие эффекта Шоттки и т. п. [c.74]

Рассмотрим передачу тепла излучением через пространство пор. В первом приближении теплопередачу излучением можно представить следующей схемой [102]. Ввиду наличия градиента температуры в покрытии оболочку поры можно рассматривать как две поверхности, расположенные нормально к тепловому потоку. Тогда передача тепла излучением между этими поверхностями выразится уравнением [128] [c.160]

Рис. 102. Схема теплопередачи ка Первой АЭС

Рис. 1.4. Схема теплопередачи при наличии слоя кокса

В книге рассматриваются аэродинамические схемы и соответствующие аэродинамические характеристики летательных аппаратов как объектов управления и стабилизации, анализируются понятия устойчивости (статической и динамической), приводятся методы расчета аэродинамических сил и моментов, оказывающих воздействие на устойчивость и управляемость, излагаются схемы, принципы действия, а также методы расчета органов управления (аэродинамических, газодинамических, комбинированных), даются сведения об управлении пограничным слоем (УПС), отрывными течениями, трением, теплопередачей, лобовым сопротивлением и подъемной силой. [c.4]

Простейшими и распространенными схемами теплообмена являются схемы прямотока и противотока (Рис. 2.7). Уравнение теплового баланса для элементарного участка поверхности теплопередачи теплообменников этих схем (при отсутствии тепловых потерь) формулируется следующим образом [c.120]

В уравнения средней разности температур (22.16) и количества передаваемой теплоты (22.17) не входит индекс противо-точности Р, следовательно, эти характеристики теплопередачи не зависят от схем теплообмена. Уравнение баланса (22.17) можно переписать следующим образом [c.340]

Рис. 4.20. Схема опытной установки для исследования теплопередачи в пароводяном теплообменнике

Используя полученные графики и другие результаты обработки опыта, определить а) как влияет схема включения теплообменного аппарата на величину среднего температурного напора б) как влияет изменение расхода теплоносителя на значения коэффициента теплопередачи, температурного напора, тепловой эффективности [c.163]

Для этого рассмотрим теплообменный аппарат, работающий в стационарном режиме по схеме противотока (рис. 34.4, а) или по схеме прямотока (рис. 34.4, б). Для элементарной площади dA поверхности теплообмена, удаленного от начала поверхности на размер ж, можно написать уравнение теплопередачи (34.7) и уравнение теплового баланса (34.1). [c.412]

По такой схеме работает кондиционер в зимний период. В летний период необходимо охлаждать воздух, забираемый извне, для чего в кондиционере может устанавливаться специальный воздухоохладитель (поверхностный или контактный). В поверхностном охладителе воздух отдает теплоту поверхности труб, по которым пропускают холодную воду или хладагент. Если эти поверхности имеют температуру ниже точки росы воздуха, то на них выпадает конденсат, и, таким образом, воздух не только охлаждается, но и осушается. Поверхности воздухоохладителя в некоторых случаях специально увлажняются водой для интенсификации теплопередачи или в случае необходимости увлажнения воздуха. [c.378]

ОБЩИЕ СХЕМЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ [c.93]

Изменение температур рабочих жидкостей для простейших случаев можно получить аналитическим путем. Рассмотрим простейший теплообменный аппарат, i,работающий по схеме прямотока (рис. 19-3). Для элемента поверхности теплообмена dF уравнение теплопередачи запишется как [c.446]

В зависимости от принятой схемы расчета значение Q может быть отнесено к единице длины, единице поверхности или единице объема. При этом его размерность, а также размерность коэф- фициента теплопередачи соответственно изменяются. Физическая сторона сложного процесса теплопередачи всецело определяется явлениями теплопроводности, конвекции и теплового излучения, а коэффициент теплопередачи является лишь количественной, чисто расчетной характеристикой процесса. Взаимная связь между коэффициентами теплопередачи, с одной стороны, и коэффициентами теплопроводности и теплоотдачи — с другой, зависит от формы стенки, отделяющей горячую жидкость от холодной эта связь рассматривается ниже. [c.182]

Рис. 57. Схема установки для исследования питтинговой коррозии металлов в условиях ламинарного режима течения среды и теплопередачи

Для охлаждения газа или воды в двухконтурных схемах используют теплообменные аппараты типа, ,труба в трубе" и кожухотрубчатые. Аппараты типа, ,труба в трубе" выпускают на рабочее давление 6,4 МПа и выше и температуру охлаждаемой среды до 473 К. Аппараты просты по конструкции. Их можно эксплуатировать с высокими скоростями движения теплоносителей, но они имеют большие затраты металла на единицу поверхности теплообмена, небольшие поверхности теплопередачи, занимают значительную площадь при установке на КС. Длина труб диаметрами 25—133 мм изменяется в пределах 3—12 м. Выпускают одно- и многопоточные теплообменники с гладкими или ребристыми поверхностями теплообмена. Кожухотрубчатые теплообменные аппараты для охлаждения воды или газа выпускают в основном двух типов без компенсаторов и с компенсаторами на плавающей головке. Диаметры кожухов от 385 до 1400 мм. Рабочее давление до 6,4 МПа. Единичные поверхности аппаратов от 221 до 1090 м . Аппараты с плавающей головкой применяют в том случае, когда имеются значительные температурные перепады между теплоносителями. В условиях КС температурные перепады между газом и водой относительно невелики, и можно использовать аппараты без компенсаторов, так как они значительно проще и дешевле. В охлаждении газа используют и оросительные аппараты. Вода, охлажденная в градирне, поступает на поверхность аппарата, выполненного в виде пучка труб, внутри которых движется газ. [c.131]

Средняя разность температур процесса теплопередачи зависит от многих факторов начальных и конечных температур теплоносителей, расходов теплоносителей, схемы движения потоков теплоносителей. В настоящее время наиболее общим. решением для определения средней разности температур является решение Н.И. Белоконя [c.133]

Тепловой расчет является основным среди других видов расчетов и дает для них необходимые данные. Оп проводится на основании уравнений теплового баланса и уравнения теплопередачи после выбора принципиальной тепловой схемы. [c.176]

Расчет коэффи ц и ентов теплопередачи и плоти б-сти теплового потока на испарительном участке. Коэффициенты теплопередачи рассчитываются для условий входа и выхода и для нескольких скоростей теплоносителя по следующей схеме. [c.183]

Расчет коэффициентов теплопередачи, плотности теплового потока на экономайзерном участке и теплоотдающей поверхности экономайзера. Коэффициенты теплопередачи рассчитываются для нескольких скоростей теплоносителя по следующей схеме. [c.183]

Расчетная схема теплопередачи через многослойную цилиндрическую стенку [14, 42, 45, 49, 52] пригодна при малых радиальных размерах корпуса полимерных подшипников. Однако в реальных машинах радиальные размеры корпуса обычно значительно превышают его ширину (зубчатые колеса, стенки корпусных деталей и т. п.). Поэтому найденное по этой методике расчетное значение нагрузочной способности подшипника может оказаться значительно больше действительного. Предлагаемые в части I справочника универсальные расчетные схемы способствуют осуществлению более точных расчетов. [c.5]

Уравнение теплового баланса аппарата позволяет увязать между собой расходы и температуры теплоносителей в соответствии со схемой теплового процесса. Для определения величины поверхности теплообмена, необходимой для передачи заданного количества тепла, составляют уравнение теплопередачи [c.165]

Благодаря тому, что в контактном экономайзере коэффициент теплообмена от газов к воде в несколько раз выше, а в поверхностном водоводяном подогревателе коэффициент теплопередачи в десятки раз выше, чем в поверхностном экономайзере, значительная экономия металла и особенно тепла получится и в случае применения схемы экономайзера с промежуточным теплообменником. [c.208]

Другие применяемые методы исследования процесса термической усталости являются модификацией или разновидностью методов, используемых в настоящее время. К одному из них можно отнести нагрев электросопротивлением цилиндрического образца, охлаждаемого водой [117]. Схема такой установки приведена на рис. 57. Изготовление установки не очень сложно, однако не трудно заметить, что температурный градиент в цилиндрическом образце может быть большим, что не обеспечивает воспроизводимости условий нагружения. Кроме того, после нескйльких десятков циклов на наружной поверхности обраяуется оксидная пленка, которая изменяет условия теплопередачи. Схема установки для проведения исследований с помощью модифицированного образца Коффина приведена на рис 58. [c.76]

Проблеме трения и теплопередачи, а также аэродинамике разреженной среды посвящены две заключительные главы книги (12 и 13). В них приводятся методы расчета поверхностных сил и соответствующих тепловых потоков при обтекании тел как сплошной средой, так и свободномолекулярным потоком. При рассмотрении силового и теплового воздействия газообразной среды на движущиеся в ней тела акцентируется внимание не только на расчетных схемах, но и на физической сущности тех процессов, для которых находятся количественные характеристики. [c.5]

Величину определеппую по формуле (19.53), называют срсднелогарифмическим температурным напором, который получен в результате теоретического решения Грасгофа для аппаратов, имеющих постоянные тепловые эквиваленты потоков и не зависящие от локальной разности температур коэффициенты теплопередачи. Следует отметить, что в испарителях и конденсаторах локальные коэфф.чциенты теплопередачи зависят от разности температур, и уравнение (19.53) является для этих условий приближенным. Если температуры сред изменяются по поверхности аппарата незначительно, то средний температурный напор можно определить как среднеарифметический 0Щ = 0,5 (бд + 0м). Среднеарифметический напор всегда больше среднелогарифмического, и при 0б/0 < 2 они различаются не более чем на 3 %. Для сложных схем движения 0 рассчитывают как для противотока и умножают на поправочный коэффициент eg, значения которого для различных схем движения приводятся в специальной литературе. Для конденсаторов и испарителей ее I. [c.250]

Наиболее общими уравнениями теплопередачи при переменных температурах, действительными для любой схемы теплообмена, являются уравнения, предложенные проф. Н. И. Белоконем [2]. Эти уравнения позволяют проводить как расчеты Нго рода, так и расчеты 2-го рода на основе стабильной характеристики схемы теплообмена — индекса противоточности Р. [c.123]

В уравнения средней разности температур (22.19), теплового потока (22.20), так же как и в случае испарителя, не входит индекс противоточности Р, следовательно, эти характеристики теплопередачи не зависят от схемы теплообмена. [c.341]

Физический смысл величины М, а также ее взаимосвязь с эффективностью е характеризуются кривыми, показанными на рис. 17.6. Очевидно, что для заданного соотношения полных теплоемкостей при малых N низка и эффективность е теплообменника. При увеличении параметра N эффективность е повышается и приближается к пределу, определяемому схемой движения теплоносителей. Зная величину М, включающую в себя площадь поверхности теплообмена Р и коэффициент теплопередачи к [см. формулу (17.29)], моожно оценить степень повы-щения величины е с учетом капитальных затрат, массы и объема аппарата для заданной площади поверхности теплообмена, а также затрат энергии на преодоление гидравлического сопротивления при повыщении коэффициента теплопередачи. [c.435]

Сжигание топлива. На рис. 7.6 изображена схема преобразования энергии в процессе сжигания топлива и использования продуктов сгорания в виде диаграммы потоков эксергии. Обычно суммарная эксергия на входе i равна сумме эксергий топлива т и окислителя Е . В тех случаях, когда топливо и окислитель перед сжиганием подогреваются в подогревателе / за счет части эксергии продуктов сгорания 5, то их эксергия возрастает до величины Е > i. Процесс подогрева в подогревателе / сопровождается потерями эксергии D[. Далее подогретые топливо и окислитель с эксергией Е г = Е поступают в камеру сгорания //. где осуществляется процесс превращения эксергии Е топлива и окислителя в продукты сгорания высокой температуры. Процесс сгорания топлива в камере сгорания II сопровождается потерей эксергии Di- Продукты сгорания с эксергией 3 = E i поступают в III элемент ЭХТС, которым является либо парогенератор, либо теплогенератор, либо газовая турбина. Процесс использования эксергии продуктов сгорания в элементе III сопровождается эксергетическими потерями Dj, природа которых зависит от вида элемента И1. Так, в па-ро- и теплогенераторах потеря 2 вызвана теплопередачей при больших разностях температур между продуктами сгорания и теплоносителями. Остаточная эксергия 4 частично может быть использована для подогрева топлива и окислителя ( 5) в подо1ревателе либо в других теплоиспользующих установках. Эксергия выбрасываемых в атмосферу [c.319]

Средний температурный напор в некоторых простых схемах теплообменных аппаратов можно определить аналитическим путем. Рас-шотрим теплообменный аппарат, работающий по схеме прямотока рис. 20.4, а). Тепловой поток, передаваемый через элемент поверх-чости (1Р, определяется уравнением теплопередачи [c.244]

Эскиз греющей секции с размерами поверхности теплообмена, равными Лт.вн, и схема циркуляции в контуре аппарата приводятся на рис. 2.П. Греющая секция собрана из 1600 труб Диаметром 38X2,5 мм и длиной 2,02 м. При работе испарителя теплопередача осуществляется на длине трубы [c.377]

На рис. 1 показана схема криостата. Для упрощения размеры, параллельные оси, сокращены вдвое по сравнению с радиальными. Конструкция криостата аналогична. обычным криостатам для жидкого гелия. Внешний сосуд Дьюара заполнен жидким азотом. В нем находится сосуд Дьюара с жидким гелием, в котором размещен испытательный блок. Для уменьшения теплопередачи стенки внутренних сосудов изготовлены из тонколистовой нержавеющей стали. Для предотвращения смятия при откачке стенки внутренней камеры гофрированы (гофры расположены с шагом 38 мм), что обеспечивает необходимую жесткость. На фланцах в верхней части криостата имеются отверстия для установки уровнемеров криогенных жидкостей, штуцеры для ва-куумирования и продувки различных емкостей криостата и трубки для заливки жидких гелия, азота и для вентиляции. Система рассчитана также па использование жидкого водорода. [c.378]

При теплопередаче Ж — Т — Ж температуры жидкостей, участвующих в теплообмене, остаются неизменными в случаях, когда осуществляющийся теплообмен вызывает изменение агрегатного состояния (парообразование, конденсацию), в прочих случаях температура горячей /] и температура холодной 4 жидкостей меняются. Схемы характера изменения температур при прямо- и противотоке показаны на фиг. 53 на схемах индекс ( ) озна- [c.498]

Таким образом, задача упрощенной схемы процесса сводится к отысканию зависимости Nu( ) для вазиизотермяческого режима. Для этой цели иснользуется выражение суммарного коэффициента теплоотдачи а, полученного яа основании (14-14), для теплопередачи через плоский слой поглощающей среды. Поскольку толщина пограничного слоя намного меньще диаметра канала, то результаты для плоского слоя вполне могут быть использованы для цилиндрической задачи. Выражение для суммарного критерия Нуссельта при квазиизотермическом режиме на осно вании (14-14) имеет вид [c.428]

Конструктивно контактно-поверхностные экономайзеры отличаются от контактных в основном тем, что в состав первых помимо собственно контактной камеры включен водо-водяной промежуточный поверхностный теплообменник, в котором вода, нагреваемая в контактной камере путем соприкосновения с дымовыми газами, потребителю не поступает, а служит промежуточным теплоносителем, нагревающим водопроводную воду. Таким образом снимается вопрос о возможном изменении качества воды при контакте ее с газами. Назначение поверхностного теплообменника в такой схеме — глубокое охлаждение воды первого контура, чтобы обеспечить достаточно глубокое охлаждение дымовых газов, и нагрев воды, подаваемой потребителям, до температуры, наиболее приемлемой по технико-экономическим соображениям. Несмотря на достаточно высокий коэффициент теплопередачи в промежуточных теплообменниках, все же по металлоемкости они вполне соизмеримы с контактными экономайзерами. Поэтому приходится поддерживать перепад температур в промежуточном теплообменнике на уровне не менее 8—10 °С, чтобы площадь поверхности нагрева и металлоемкость его обеспечивали достаточно высокие экономические показатели. Весьма желательно устройство внутри контактной камеры (или вне ее) декарбонизатора, позволяющего снизить содержание СО2 в воде первого контура, повысить ее pH и тем самым понизить как уровень коррозионной активности воды, так и скорость коррозии в этом контуре. [c.29]

Неравномерное охлаждение газов по ширине, являющееся особенностью плоских топок, и отсутствие методов (расчета теплопередачи по отдельным секциям заставляют идти на повышенные запасы жарапрочности металла и усложнение схем радиационных пароперегревателей. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...