Распылители 288, 289 — Характеристики

Определить отношение АС/+1/Аф, которое позволяет построить характеристику подачи топлива через сопла распылителя. [c.248]

Эмульсирование топлива. Для повышения паросодержания во многих конструкциях карбюраторов в топливные каналы впускается воздух. Вследствие этого в смесительную камеру через распылитель поступает не жидкое топливо, а эмульсия, состоящая из мельчайших капелек топлива, перемешанных с воздухом. При эмульсировании из распылителя вытекает серая парообразная масса, хорошо перемешивающаяся с воздухом, в результате чего стенки всасывающего трубопровода делаются более сухими. Регулировочные характеристики, снятые с двигателя ГАЗ, при эмульсировании топлива в карбюраторе и без него показали, что эмульсирование оказывается наиболее эффективным при низких температурах стенок цилиндра и при использовании экономичных смесей. [c.225]

Процессы в закрытых форсунках зависят как от закона подачи топлива насосом, так и от гидравлической характеристики форсунки. Однако у закрытой форсунки вид характеристики меняется соответственно типу распылителя. У форсунок с распылителем, имеющим одно дросселирующее сечение, согласно исследованиям проф. Г. Г. [c.281]

Фиг. 136. Гидравлическая характеристика закрытой форсунки с распылителем, имеющим одно дросселирующее сечение.

Фиг. 137. Гидравлическая характеристика закрытой форсунки с нормальным распылителем.

Гидравлическая характеристика штифтовой форсунки (фиг. 140) значительно отличается от характеристики нормального распылителя и соответствует изменению дросселирующих сечений (см. фиг. 131). Пока сечение для прохода топлива неизменно (участок 1—2), начальный участок характеристики напоминает характеристику нормального распылителя в неустойчивой области (до У рит на фиг. 140 показано пунктиром). Затем по мере увеличения проходного сечения (участок 2 3) зависимость p=f Vm) практически прямолинейна, со слабым подъёмом. На участке 3—4, несмотря на подъём иглы, сечение уменьшается. Работа форсунки в этой области тоже неустойчива, и имеется перескок" сразу с участка 2—3 на участок 4—5, и при постоянном сечении давление быстро повышается на коротком отрезке расходов. Так как на участке 4—5 [c.283]

Фиг. 140. Гидравлическая характеристика закрытой форсунки со штифтовым распылителем.

Расчёт характеристики штифтового распылителя проводится в предположении, что скорость топлива, приобретаемая в дросселирующем сечении седла иглы, не используется для ускорения топлива в сопловом отверстии. При каждом заданном подъёме иглы она находится в равновесии. [c.284]

Отличаются они наличием фаски с углом 2у Гидравлическая характеристика подобного распылителя имеет небольшой первый участок и соединяется крутым дополнительным участком со вторым, который оказывается значительно поднятым над точкой р при нормальных давлениях открытия иглы. Ввиду возможности получения устойчивого впрыскивания на малых секундных расходах топлива значительно повышается управляемость процесса подачи топлива. [c.285]

Экспериментальные гидравлические характеристики различных штифтовых распылителей [c.285]

Техническая характеристика пистолета-распылителя 0-19 [c.567]

В книге изложены закономерности распада жидких струй и приведено обобщение опытных данных по распыливанию жидкости форсунками. Даны описания и основные характеристики различных типов распылителей и примеры расчета ряда форсунок. Рассмотрено горение отдельной капли и факела жидкого топлива. [c.2]

Отношение этих скоростей представляет собою некоторую геометрическую характеристику данного распылителя, равную [c.79]

Факелу жидких топлив и карбюрированного газа в равных условиях свойственна более высокая радиационная характеристика. Такой факел всегда содержит частички углерода, количество которых, однако, в значительной мере зависит от условий сжигания (количества движения распылителя, быстроты смешения, коэффициента избытка воздуха, времени перемещения потока), [c.184]

Основные характеристики распыла, оказывающие решающее влияние иа эффективность распылительных сушилок, следующие средний диаметр капель бср параметры, характеризующие распределение капель по размерам начальная скорость вылета капель из распылителя чо радиус факела рас- [c.185]

Схемы установки и характеристики распылителей см. [18, 20]. [c.409]

В книге рассмотрены процессы распыливания тяжелых жидких топлив. Даны гидравлические и дисперсионные характеристики форсунок различных типов, а также результаты исследования зависимостей этих характеристик от конструкций, основных размеров и режимов работы форсунок. Приведены эксплуатационные требования к форсункам, даны рекомендации для их реализации и методика расчета центробежных распылителей. [c.2]

Плотность и вязкость являются важнейшими характеристиками качества мазутов, определяющими возможность и условия их применения. При высоких значениях плотности и вязкости топлива уменьшается скорость осаждения механических примесей. Плотность мазутов обычно находится в пределах 900—1060 кг/м и не оказывает сильного влияния на работу распылителей. Вязкость мазутов изменяется в очень широких пределах и от ее значения существенно зависит эффективность работы форсунок. [c.3]

Формула (20) в отличие от формулы (21) определяет коэффициент расхода с учетом падения давления топлива, неравномерности распределения скоростей вблизи внутренних стенок распылителя. Влияние падения момента количества движения по мере закручивания на величину коэффициента расхода учитывается заменой в выражении (24) геометрической характеристики приведенной [c.48]

При опытах заданными параметрами были конструктивные особенности распылителей, геометрическая характеристика А форсунки и число Рейнольдса во входном тракте. [c.50]

При написании этога выражения характеристика Апр заменяется характеристикой А. Поэтому при расчете не учитываются потери давления в пристенной области распылителя и неравномерности распределения скоростей вблизи внутренних стенок. Кроме того, геометрическая характеристика форсунки выражается в виде комплекса BD [c.84]

Вследствие гидравлических потерь, определяемых в основном выбором конструкции и режима движения жидкости внутри распылителя, происходит уменьшение давления топлива и увеличение эквивалентной действующей характеристики. Если влияние гидравлических сопротивлений на величину преобладает по сравнению с влиянием падения момента количества движения, то значение эквивалентной действующей характеристики по величине может быть больше значения геометрической характеристики. Это приводит к уменьшению коэффициента расхода и толщины пленки, а также к увеличению угла факела. [c.86]

Необходимо отметить, что толщина пленки определяется типом форсунки, ее внутренними геометрическими размерами и режимом работы. При работе распылителя определенной конструкции и при неизменном режиме течения жидкости толщина пленки зависит от внутренних геометрических размеров форсунки. Толщина пленки оказывает влияние на характер функций распределения капель по классам мелкости. Тем самым устанавливается прямая связь гидравлических показателей работы распылителя с дисперсными, и все возможные способы воздействия на толщину пленки оказывают влияние на дисперсионные характеристики. Степень влияния геометрических размеров на показатели работы распылителя меняется в зависимости от его конструкции и режима работы. В менее совершенных конструкциях, при работе которых имеют место повышенные гидравлические сопротивления и увеличенные силы трения, растет влияние отдельных геометрических размеров форсунки и режима течения жидкости внутри распылителя на значения гидравлических и дисперсионных характеристик. [c.89]

Кроме того, значения величин лго и п находятся в прямо пропорциональной зависимости от масштаба форсунки, поэтому сохранение их на неизменном уровне или изменение в допустимых пределах можно осуществить путем повышения давления подачи. Чем выше производительность форсунки, тем давления подачи должны быть больше. Как видно из формул (77) и (78), для увеличения пределов регулирования необходимо стремиться к большему значению эквивалентной действующей характеристики, что способствует уменьшению характеристического диаметра фракций и росту константы распределения. На интенсивность изменения величин Xq и п влияют выбор конструкции распылителя и уровня значения характеристики Так, при работе в аналогичных [c.93]

Для улучшения дисперсионных характеристик при широком диапазоне расхода топлива иногда идут на усложнение схемы с использованием, например, принципа работы двухконтурных распылителей как с подачей топлива в обе ступени, так и с перепуском. Такие комбинированные форсунки на режимах малых расходов работают как перепускные, а при максимальных нагрузках — как двухконтурные. Они имеют довольно сложную конструкцию и потому широкого распространения не получили. Не останавливаясь на анализе их работы, ограничимся рассмотрением одной конструкции. [c.132]

На уровень температуры стенок форсунки и топлива, интенсивность процесса закоксовывания распылителя и его срок службы влияют не только глубина ввода форсунки в топку, но и ее производительность, особенность конструкции и габаритные размеры, марка сжигаемого топлива и процентное содержание в нем серы и влаги, подготовка топлива, продолжительность нестационарных режимов работы в период включения и выключения форсунок, неправильно налаженная работа воздушного регистра и многое другое. Испытания, проводимые ВТИ на котлоагрегате типа ПК-10, показали, что у форсунок производительностью 800—1000 кг/ч в течение 140—200 ч работы уменьшился расход топлив на 10—20%, а у форсунок производительностью 1200—1600 кг/ч за 350 ч непрерывной работы расход топлива не менялся. Следовательно, чем больше мощность форсунки, тем медленнее идет процесс нагрева стенок форсунки и топлива, и поэтому стойкость к коксованию и обогреванию высокопроизводительных форсунок резко повышается, что приводит к увеличению срока службы форсунки и стабильности ее рабочих показателей. Наблюдения при эксплуатации за форсункой конструкции ЦКТИ показывают, что часто в первые же часы работы имеют место осаждения механических примесей во входных каналах и в выточке распределительной шайбы. Характерно, что механические примеси осаждаются в отдельных частях неравномерно, а это приводит к образованию несимметричного относительно оси горелки топливного факела и нарушению стабильности характеристик, а следовательно, и качества смеси. [c.183]

Достижение определенной стабильности характеристик связано с условиями эксплуатации форсунки. Несмотря на фильтрование топлива, механические примеси все же попадают в топливную аппаратуру, в том числе и в распылитель, вызывая его интенсивный износ. Это изменяет геометрические размеры, нормальную работу и срок эксплуатации форсунки. Абразивный износ внутренних поверхностей, особенно стенок сопла, приводит к изменению формы топливного факела, увеличению расхода топлива и укрупнению фракции. Скорость износа определяется степенью загрязненности топлива механическими примесями, его составом, а также уровнем давления подачи. Из практики известно, что при сжигании тяжелых крекинг-мазутов, содержащих до 2,5% механических примесей, форсунки быстрее изнашиваются, чем при сжигании легких мазутов прямой перегонки, включающих до 0 1% механических примесей. Поэтому очень важно систематически следить за качеством фильтрации топлива. Фор- [c.184]

Найдя окончательные значения основных размеров обеих ступеней и важнейших общих рабочих характеристик форсунок, принимают остальные размеры двухконтурных распылителей. Эти размеры для каждой ступени определяют в соответствии с приведенными выше рекомендациями. [c.198]

Распыливание воды осуществляется пневматическими форсунками или дисковыми распылителями. Схемы установки и характеристики распылителей см. в Г4. [c.740]

В табл. 5.2.6 приведена техническая характеристика центробежных распылителей [c.496]

Техническая характеристика центробежных распылителей [c.496]

Скорость частиц можно регулировать зазором в распылителе и изменением характеристик подаваемой. от питателя взвеси. С целью упрощения настройки скоростного режима напыления и установления необходимого зазора в распылителе предложено использовать трафаретную трубу с прорезью. Высота факела, выходящего из прорези, должна составлять около 1/3 радиуса покрываемой трубы. [c.71]

Распылитель ( иистолет") служит для распыления краски и равномерного нанесения её на окрашиваемую поверхность К числу наиболее распространённых в СССР принадлежат распылители, характеристика которых приведена в табл. 12. [c.272]

Дробление газом. Эффективность дробления воздухом была показана, в частности, Джойсом [400]. Авторы работы [483] установили отличное соответствие между измеренным размером капель, раздробленных высокоскоростным потоком газа, и резу.льтатами расчетов с использованием эмпирических соотношений Нукиямы и Танасавы [576]. Теоретический анализ характеристик струйного распылителя вязкой среды выполнен в работе [176] там же получено и его экспериментальное подтверждение методом высокоскоростного фотографирования. В работе [126] изучалось использование высокоскоростных испарителей при большой скорости потока воздуха, нагретого до высокой температуры, в минимальном сечении трубки Вентури. В работах [457, 119] исследовалось дробление струи жидкости и капель потоком воздуха. [c.146]

На фиг. 115 представлены характеристики следующих насосов /—завода Бош с с1 л= мм при работе с закрытой форсункой рф = =100 Kzj M (la) и рф= 100 кг/см (16) при максимально выдвинутой рейке II — завода Бош с = 6,5 мм при работе с закрытой форсункой рф=150 кг/см- при максимально выдвинутой рейке ///— Кировского завода с rfn.i = = 10 мм при работе с закрытой форсункой рф-= Ш Kzj M при максимальной подаче топлива и с распылителем i=l отверстий с [c.270]

Фнг. 121. Характеристика топливного насоса специаль-ного дизеля с корректирующим устройством п кривая перемещения рейки при соответствующем сжатии пружины. Распылитель = 12 [c.274]

Экспериментальные исследования центробежных распылителей подтверждают вышеизложенные положения. При больших числах Рейнольдса расход жидкости изменяется пропорционально корню квадратному из напора. Тогда коэффициент расхода является у идеальной форсунки функцией геометрической характеристики, а у реальных форсунок — функцией А и геометрических параметров и DJ Iq, учитывающих отклонение от идеальной форсунки (квадратичный закон сопротивления). При небольших числах Re степень зависимости расхода от напора изменяется, что принято выражать переменностью коэффициента расхода, возрастающего по мере уменьшения числа Re. Пределы параметров, при которых расчет можно вести по формулам [c.61]

С подогревом и изменением качества топлив, в том числе тяжелых, коэффициент поверхностного натяжения, а также плотность меняются мало и при условиях работы котлоагрегатов или газотурбинных установок обычно поддерживаются на уровне а = 27 ЗОМН/м, р = 850 950 кг/м . Однако влияние этих характеристик топлив на основные показатели работы распылителей значительное. Так, по данным В. Е. Кнайта, на средний диаметр капель коэффициент поверхностного натяжения и [c.87]

Применение приведенных уравнений дает хорошее совпадение расчетных и опытных данных при распылива-нии маловязких топлив. При работе распылителя на вязких топливах надо вместо А применять эквивалентную характеристику форсунки [c.118]

Для проверки характеристик форсунок жидкого топлива, устанавливаемых в секции КС (по одной на каждую секцию), в газотурбинном цехе есть два форсуночных стенда. Форсунки имеют твердосплавные распылители, которые распыливают топливо до мелких капель. Распылители спекаются из порошка твердосплавных материалов и отличаются один от другого геометрией каналов и соответственно производительностью. Пламенные трубы и завихрители (регистры) КС также имеют разные проходные сечения (разброс до 5 %), поэтому на выходе из секций КС температура газов может быть различной. Для выравнивания температур газового потока перед турбиной, формирования окружного (и радиального) полей температур перед турбиной форсунки подбирают по производительности, индивидуально подгоняя их к секциям КС. Температурные поля проверяют при работе ГТУ под нагрузкой по показаниям термоэлек- [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...