Форсунки Гидравлические характеристики

Гидравлическая характеристика открытой форсунки может быть определена опытным или расчётным путём. Так как у форсунки выходное отверстие неизменно, то гидравлическая характеристика является параболой. [c.278]

По известным величинам и с л Для каждого данного момента процесса впрыскивания определяется, величина давления в форсунке. На фиг. 127 изображены экспериментально полученные гидравлические характеристики открытых сопел по опытам НАТИ. Каждая кривая построена для различных сечений сопловых отверстий. [c.278]

Зависимость давления от секундного расхода топлива в условиях установившегося процесса истечения характеризует гидравлические свойства форсунки и называется гидравлической характеристикой. [c.278]

Процессы в закрытых форсунках зависят как от закона подачи топлива насосом, так и от гидравлической характеристики форсунки. Однако у закрытой форсунки вид характеристики меняется соответственно типу распылителя. У форсунок с распылителем, имеющим одно дросселирующее сечение, согласно исследованиям проф. Г. Г. [c.281]

Фиг. 136. Гидравлическая характеристика закрытой форсунки с распылителем, имеющим одно дросселирующее сечение.

Основной исходной величиной для расчёта форсунки и получения её гидравлической характеристики является закон движения плунжера топливного насоса. Этот закон определяет скорости плунжера в течение его подъёма и, в частности, на участке активного хода ме- [c.282]

Фиг. 137. Гидравлическая характеристика закрытой форсунки с нормальным распылителем.

Гидравлическая характеристика штифтовой форсунки (фиг. 140) значительно отличается от характеристики нормального распылителя и соответствует изменению дросселирующих сечений (см. фиг. 131). Пока сечение для прохода топлива неизменно (участок 1—2), начальный участок характеристики напоминает характеристику нормального распылителя в неустойчивой области (до У рит на фиг. 140 показано пунктиром). Затем по мере увеличения проходного сечения (участок 2 3) зависимость p=f Vm) практически прямолинейна, со слабым подъёмом. На участке 3—4, несмотря на подъём иглы, сечение уменьшается. Работа форсунки в этой области тоже неустойчива, и имеется перескок" сразу с участка 2—3 на участок 4—5, и при постоянном сечении давление быстро повышается на коротком отрезке расходов. Так как на участке 4—5 [c.283]

Фиг. 140. Гидравлическая характеристика закрытой форсунки со штифтовым распылителем.

Геллер 3. И., М и р о ш к и н М. Я-, Гидравлические характеристики центробежных форсунок. Известия высших учебных заведений, серия Энергетика , 1960, № 3. [c.257]

На рис. 21 приведены зависимости коэффициентов сопротивлений от величины числа Л Re для центробежных форсунок, широко применяемых в паровых котлах. Анализ полученных гидравлических характеристик позволяет сделать следующие выводы. Для центробежных форсунок всех опытных конструкций в широком диапазоне изменения режимных параметров коэффициенты сопротивлений впускного тракта, цилиндрических и торцовых стенок камеры закручивания и сопла определяются конструкцией и величиной числа Л Re. Характер зависимости коэффициентов сопротивлений Сц, и для всех [c.58]

Влияние конструкции форсунки и величины эквивалентной действующей хара теристики на значения коэффициентов расхода, угла факела и толщины пленки можно видеть из рис. 18, 29, а, б или уравнений (35), (66) и (67). Характерно, что для всех опытных форсунок коэффициент расхода, угол факела и толщина пленки на выходе из сопла существенно отличаются от их значений для идеальной жидкости и вязкой жидкости с учетом трения жидкости о торцовые стенки камеры закручивания. Кроме того, во всех этих зависимостях отсутствуют экстремумы гидравлических характеристик. [c.86]

После определения основных размеров диаметров с1с и d , а следовательно, Ь, а и R sin р os 0, значения диаметров корректируют с целью выбора стандартных сверла и развертки. Эта корректировка обычно не отражается на точности расчета гидравлических характеристик форсунок. [c.194]

Рис, 57. Гидравлическая характеристика форсунок. [c.119]

Однако в ряде случаев, особенно при двухкомпонентных центробежных форсунках, либо из-за особенностей их гидравлических характеристик, либо для обеспечения устойчивости рабочего процесса приходится горючее из охлаждающего тракта направлять во внешнюю полость, а окислитель — во внутреннюю. Это существенно усложняет конструкцию головки, так кж в корпусе головки приходится устраивать перекрещивающиеся каналы. То же происходит и при необходимости вводить компонент во внутреннюю полость головки помимо охлаждающего тракта. В этом случае вокруг головки приходится устраивать специальный коллектор с соответствующими радиальными каналами в корпусе головки для прохода компонента во внутреннюю полость. [c.131]

Во внутренней полости головки установлен дефлектор 9 для обеспечения более интенсивного охлаждения огневого днища горючее сначала омывает огневое днище, а затем поступает к форсункам. После проверки гидравлических характеристик блок головки соединяется с камерой сгорания с помощью сварки и дополнительного кольца 2. [c.132]

В книге рассмотрены процессы распыливания тяжелых жидких топлив. Даны гидравлические и дисперсионные характеристики форсунок различных типов, а также результаты исследования зависимостей этих характеристик от конструкций, основных размеров и режимов работы форсунок. Приведены эксплуатационные требования к форсункам, даны рекомендации для их реализации и методика расчета центробежных распылителей. [c.2]

Экономичность любого узла, в том числе и форсунки, должна быть одной из важнейших характеристик. Однако пока не суш ествует критериев для ее оценки. Если оценивать экономичность по к. п. д. горения, то форсунка, соответствующая топочному объему и условиям горения, но менее рациональной конструкции, может иногда дать лучшие показатели, чем более совершенная форсунка, но не подходящая для данного топочного объема. Условно можно считать более экономичной ту форсунку, которая имеет минимальные гидравлические потери и при меньшей удельной затрате энергии обеспечивает более мелкое распыление топлива. [c.28]

Из анализа формул (63)—(65) видно, что относительная толщина пленки топлива на выходе из сопла зависит от гидравлических параметров центробежных форсунок, а следовательно, от геометрической характеристики А [c.71]

Влияние геометрической характеристики форсунки на гидравлические показатели ее работы видно из кривых рис. 18 и 26. Зависимости между коэффициентом расхода, углом факела и толщиной пленки даны на рис. 34. [c.83]

Эквивалентная характеристика форсунки по величине несколько меньше геометрической, поэтому увеличивается коэффициент расхода, уменьшается угол факела и растет толщина пленки на выходе из сопла. Трение топлива о торцовые стенки камеры закручивания снижает момент количества движения, что оказывает влияние на величины гидравлических параметров тем сильнее, чем больше [c.83]

А). Влияние эквивалентной характеристики на гидравлические показатели форсунки можно проследить по кривым, приведенным на рис. 18 и 26, откладывая по оси абсцисс вместо А значение Л . [c.83]

Необходимо отметить, что толщина пленки определяется типом форсунки, ее внутренними геометрическими размерами и режимом работы. При работе распылителя определенной конструкции и при неизменном режиме течения жидкости толщина пленки зависит от внутренних геометрических размеров форсунки. Толщина пленки оказывает влияние на характер функций распределения капель по классам мелкости. Тем самым устанавливается прямая связь гидравлических показателей работы распылителя с дисперсными, и все возможные способы воздействия на толщину пленки оказывают влияние на дисперсионные характеристики. Степень влияния геометрических размеров на показатели работы распылителя меняется в зависимости от его конструкции и режима работы. В менее совершенных конструкциях, при работе которых имеют место повышенные гидравлические сопротивления и увеличенные силы трения, растет влияние отдельных геометрических размеров форсунки и режима течения жидкости внутри распылителя на значения гидравлических и дисперсионных характеристик. [c.89]

Как показали эксперименты, при использовании приведенной характеристики (87) в качестве аргумента опытные значения углов факела получены меньшие, чем расчетные, а при использовании эквивалентной характеристики меньшими оказались опытные значения коэффициента расхода [9]. С повышением вязкости топлива расхождение опытных и расчетных значений гидравлических показателей увеличивается. Следовательно, при работе форсунки только во второй ступени резко возрастают потери как момента количества движения, так и общего напора. Этот же вывод следует из результатов измерения тонкости распыливания. [c.108]

В заключение гидравлического расчета форсунок по формулам (56) и (59) определяют угол факела и толщину пленки на выходе из центробежных форсунок. При этом для ряда широко применяемых конструкций форсунок значение эквивалентной действующей характеристики А д можно рассчитать по уравнению (35), а безразмерный радиус воздушного вихря на срезе сопла целесообразно находить по кривым рис. 28 или с помощью уравнений (61) или (62). [c.193]

Следуя гидравлическому расчету одноступенчатых центробежных форсунок, для каждой ступени одно- и двухкамерных форсунок р, и а можно определять в зависимости от значения характеристик A j и А ц. [c.197]

Затем производят гидравлический расчет форсунок при совместной работе обеих ступеней. При этом рабочие характеристики определяют следующим образом. [c.197]

Формулы (4.20) и (4.21) не учитывают гидравлические потери в форсунке и дают приближенные результаты. Действительные значения коэффициента ц и угла а находятся по (4.20) и (4.21) или по кривым рис. 4.9 с заменой геометрической характеристики А на эквивалентную действующую геометрическую характеристику, учитывающую гидравлические потери форсунки [c.305]

При формировании математических моделей трактов питания камеры сгорания и газогенератора, предназначенных для диапазона низких частот, будем относить к тракту всю проточную часть гидравлической системы подачи компонентов—от входа в насосы до выхода из форсунок (в газовые тракты). Такой подход удобен тем, что позволяет при ограниченном числе уравнений математической модели ЖРД достаточно подробно описать изменение параметров, учитывая как статические характеристики всех элементов тракта (насосов, трубопроводов, дросселирующих и регулирующих устройств, форсунок и т. д.), так и динамическую составляющую, определяемую инерцией столба жидкости в тракте. [c.44]

При определении параметров переходного процесса методом характеристик (см. подразд. 2.5.2) система уравнений в частных производных сводится к системе обыкновенных дифференциальных уравнений, решаемых методом конечных разностей. При наличии вынужденных колебаний каждый участок тракта и входящие в тракт местные гидравлические сопротивления, насосы, регуляторы, демпфирующие устройства, как было показано в гл. 2, удобно описать уравнениями четырехполюсников. Матричные уравнения (2.8.15) и (2.8.20) описывают распространение колебаний в трактах без учета граничных условий, которые зависят от вида элементов (агрегатов) на концах трактов. В частности, для тракта горючего газогенератора условия на входе формируются насосом (или насосами) ТНА, на выходе—форсунками газогенератора. Так же как и для отдельных участков тракта в гл. 2, для всего г-го тракта сохраним общую форму записи граничных условий (2.3.5) и [c.230]

Параметры насоса. Потребное выходное давление насоса определяется давлением в камере сгорания, гидравлическими потерями в клапанах, трубопроводах и форсунках. Рис. 13.9 показывает изменение потребного и располагаемого напора насоса в зависимости от расхода топлива, протекающего через насос. Чтобы получить расчетную производительность насоса при расчетном давлении, обычно предусматривается дополнительный регулируемый перепад давления на специальном клапане, или жиклере, что позволяет изменять величину создаваемого напора. Этот необходимый регулируемый перепад давления можно уменьшить посредством изменения числа оборотов насоса. Такая регулировка напора и производительности насоса необходима в связи с допусками на гидравлические параметры и характеристики насосов, клапанов, форсунок и т. д. [c.449]

Нормальная форсунка с двумя дросселирующими сечениями имеет совершенно отличный вид гидравлической характеристики ввиду переменности первого дросселирующего сечения. Вследствие этого характеристика имеет явно выраженный минимум (фиг. 137, кривая р — давления топлива над седлом). При поднятой игле давление перед сопловым отверстием изменяется по кривой р. [c.282]

Гидравлические характеристики центробежных механических форсунок определяются рядом конструктивных факторов [35]. Для получения наилучщих результатов распыливания жидкого топлива рекомендуется [c.306]

При работе ЖРД могут иметь место отклонения от расчетного массового расхода компонентов топлива, происходящие из-за изменения плотности компонентов вследствие их нагрева, изменения гидравлических характеристик агрегатов и коммуникаций, имеющих место, например, из-за накопления отложений (в форсунках КС, системе газогенерации и проточной части турбины), изменения действующих перегрузок (изменения гидростатического давления столба жидкости) и т. п. [c.131]

Если узел гидрогашения предназначен для одноразового использования, оптимальные с точки зрения процесса впрыска геометрические параметры узла гидрогашения обеспечиваются выполнением винтовых каналов на внутренней цилиндрической поверхности стакана. В ряде случаев, например в узле гидрогашения многократного действия, появляется потребность выполнения винтовых каналов на дифференциальном поршне. При этом гидравлические характеристики центробежной форсунки, образованной гладкой криволинейной поверхностью, требуют исследования как при стационарных положениях дифференциального поршня, так и при поступательной скорости движения дифференциального поршня, влияющей на треугольник скоростей впрыскиваемых струй (т.е. на возможность изменения пространственной картины распыла по ходу движения дифференциального поршня). В первом приближении треугольник скоростей при неизменности проходной площади тангенциальных каналов не зависит от поступательной скорости движения поршня ввиду пропорциональности скорости течения впрыскиваемых струй скорости движения поршня. При этом угол закрутки впрыскиваемых струй получается более крутым, чем угол тангенциальной нарезки проходных каналов на дифференциальном поршне. [c.192]

Если учитывать трение топлива о торцовые стенки камеры закручивания, то гидравлические параметры центробежной форсунки однозначно определяются эквивалентной характеристикой, заменяющей для вязкого топлива геометрическую харак-теристи1 у. Эквивалентная характеристика является критерием гидравлического подобия форсунки. [c.83]

В связи с тем, что в линии, кроме регулирующего органа, устанавливаются запорная арматура, измерительная диафрагма, распыливающая форсунка, а также имеются другие местные сопротивления, общее гидравлическое сопротивление линии обычно больше гидравлического сопротивления регулирующего органа в положении полного открытия. При больших отношениях л/Sp.oI наиболее подходящими для целей р.егулирования могут оказаться клапаны с параболическими или логарифмическими расходными характеристиками. При этом в некоторых случаях допустима нелинейность расходной характеристики, Если запаздывание и время разгона регулируемого участка с уменьшением нагрузки возрастают, а впрыск должен изменяться примерно пропорционально нагрузке, то в целях обеспечения одинаковой устойчивости регулирования во всем диапазоне необходимо иметь крутизну характеристики или передаточный коэффициент регулирующего органа Кр.о, возрастающие с повышением нагрузки. Такими свойствами обладают клапаны с параболическими и логарифмическими характеристиками. [c.227]

Местные возмущения процесса горения служат причиной возникновения случайных пульсаций давления. Эти возмущения обусловлены неоднородностями топливной смеси и конструктивными особенностями смесительной головки. Каждая форсунка смесительной головки работает по существу независимо [30], как устройство для распыливания и смешения компонентов топлива. Достигаемая степень смешения зависит от гидравлических параметров на входе в форсунки и механических характеристик, которые разнятся от форсунки к форсунке. Существует весьма относительная связь между событиями, происходящими в разных участках внутрикамерного объема. Влияние случайных пульсаций давления можно свести к минимуму асимметричными профилями соотношения компонентов и расходонапряженности, а также путем изменения конструкции форсунки. Однако исключить их полностью в реальных ЖРД невозможно. [c.174]

Однако в пределах кавдого слоя и в целом по всему сечению потока продуктов сгорания имеет место определенная неравномерность распределения компонентов, вызываемая особенностями расположения форсунок, их числом, гидравлическими и конструктивными параметрами форсунок. Это так называемая среднемасштабная неоднородность потока. Немаловажную роль здесь играют и чисто производственные особенности изготовления форсунок, вызывающие отклонения их расходных характеристик от расчетных. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...