Образцы сегменты

Рис. 4. Образцы-сегменты для испытаний внутренним давлением

Ряд оригинальных установок разработан для испытаний образцов, сегментов н модельных емкостей вну- [c.74]

Испытание прочности сцепления металлопокрытий проводилось методом сдвига (рис. 98). Для этого металлизированные образцы вначале шлифовали, затем покрытие образцов резалось для образования небольших сегментов. Влияние напряжений при этом сводилось к минимуму. Подготовленные таким образом образцы зажимали в центрах токарно-винторезного станка, на суппорт которого устанавливали динамометр ДК-1. Поворотом шпинделя станка проводилось нажатие пластины динамометра на нарезанные на образце сегменты. По максимальной силе сдвига Ясд сегментов покрытия и плошади его разрушения Р были определены напряжения сдвига сцепления Тсц=Рсд/К. [c.125]

Как определить наружный и внутренний диаметры кольца для изготовления сегментов по имеющемуся образцу сегмента [c.44]

Для настройки чувствительности при ручном контроле используют испытательные образцы в виде отрезков труб, разрезанных по диаметру (рис. 6.11—6ЛЗ). В образцах изготовлены плоскодонные отражатели для настройки прямого РС-преобразователя, а для настройки наклонного преобразователя —сегменты, отражающая поверхность которых перпендикулярна к поверхности трубы. [c.315]

Имеются опубликованные результаты исследований влияния облучения на натуральный каучук при статической или динамической нагрузке. Они показывают, что натуральный каучук хорошо сохраняет упругость, имеет хорошие гистерезисные свойства и стойкость по отношению к изменению остаточной деформации при изгибе в процессе облучения [9, 19]. Уменьшение предела прочности и относительного удлинения при облучении натурального каучука, находящегося в напряженном состоянии, происходит значительно быстрее, чем при облучении без нагрузки. Остаточное сжатие цилиндрических образцов из каучукового вулканизата, облученных в отсутствие нагрузки, уменьшилось на 55%, а остаточное сжатие сегментов колец, находившихся во время облучения в сжатом состоянии, увеличилось с 6 до 80% при максимальной дозе. При двух еще более высоких дозах остаточная деформация при изгибе на 180° составила 100%. [c.77]

Образцы изготавливались из втулок, которые разрезались на кольца толщиной 10 мм. Из колец вырезали по радиусу сегменты, на внутренней стороне которых делали выступ глубиной 3 мм, длиной 2 мм, служивший Б качестве площадки трения. [c.79]

Испытывались образцы толщиной 2, 3 и 7, 5 мм, а также пленка фторопласта толщиной 0,13 мм. Пленка накладывалась на стальной сегмент, закрепленный на машине трения, и защемлялась для того, чтобы устранить смещение при трении. Применялась капельная смазка маслом индустриальное 20 . Диаметр вала 40 мм, длина образца 17 мм в направлении трения, ширина 10 мм (соответственно ширине вала), скорость скольжения около 0,4 м/с. В табл. 20 приведены значения давлений q) и коэффициента трения. Чем меньше толщина образца, тем выше давление qt и меньше коэффициент трения. [c.81]

Образцы для испытаний на внутреннее давление. При испытаниях на внутреннее давление применяют плоские, сферические, эллипсоидные и полу-цилиндрические сегменты (рис. 4), модельные емкости сферической и цилиндрической формы (рис. 5). Тип и форму образца выбирают в зависимости от задач исследования. Обычно размеры сегментов и модельных емкостей tiD < 0,05, где / и D — толщина стенок и диаметр) позволяют отнести их к разряду тонкостенных оболочек, в которых под действием внутреннего [c.11]

Схема установки УДР-1 для испытания выпучиванием сферических сегментов 1 диаметром 180 п 350 мм представлена на рис. 63. Нижняя плита 2 неподвижно закреплена на столе 3 и является ступенчатым цилиндром высокого давления, в котором помещается малый поршень 4 или большой поршень 5. В верхней плите 6 имеются два отверстия для испытания образцов [c.73]

Плоскость дна / отверстия и плоскость 1 сегмента должны быть перпендикулярны к акустической оси искателя (см. рис. 5.27, 5.28). Высота сегментного отражателя должна быть больше длины поперечной волны, а отношение Л/Ь>0,4. Плоскость 1 углового отражателя располагают под прямым углом к поверхности испытательного образца. Ширину Ь и высоту h углового отражателя принимают больше длины поперечной ультразвуковой волны, а h/b соответствующим условию 0,5< (h/b) <4,0. [c.513]

Следует отметить, что образцы, подготовленные под металлизацию пескоструйной обдувкой или нарезкой треугольной резьбы имеют очень низкую прочность сцепления и при разрезании покрытий на сегменты слой металлизации с них снимается рукой. По этой причине сравнительные испытания образцов произвести не удалось. Металлизационное покрытие можно рассматривать как посадку втулки в горячем состоянии на вал. Возникающие при этом силы натяжения кольца создают дополнительную прочность сцепления, которая зависит от толщины напыленного слоя. [c.125]

Испытание на твердость по Бринелю проводят вдавливанием в испытуемый металл закаленного стального шарика силой Р (рис. 48, а). После снятия нагрузки на поверхности детали или образца остается отпечаток от шарика в виде шарового сегмента. Твердость по Бринелю обозначается НВ. Она равна отношению нагрузки на шарик к площади отпечатка [c.73]

В справочной литературе [24] для образцов в виде трубчатого сегмента с трещинами, используемых в настоящих исследованиях, отсутствуют поправочные функции f (а / ), учитывающие влияние геометрических размеров на значение КИН. Применение же для [c.238]

Симметрия геометрии и схем нагружения позволяет моделировать только часть образцов — одну четвертую для образцов трубчатого сегмента с центральной трещиной и половину для трубчатых и образцов е краевой трещиной — что значительно уменьшает время счета. Коэффициент интенсивности напряжений как функция расстояния от вершины трещины определялся по полученным в расчетах напряжениям в узловых точках на линии продолжения трещины. КИН принимался как значение, полученное при пересечении кривой, аппроксимирующей его значения, с осью ординат (г = 0). Для аппроксимации результатов расчета использовали функцию вида [c.239]

Прочность гладких образцов из пластичных материалов, как правило, при двухосном растяжении выше, чем при одноосном. Прочность гладких образцов из хрупких материалов обычно ниже при двухосном растяжении, чем при одноосном. Если образцы для испытания яа двухосное растяжение имеют сквозную трещину, то чем больше кривизна образца (например, сферические сегменты), тем мень- [c.204]

Таким образом, при относительно малых деформациях растяжения и сжатия замедляются релаксационные процессы, обусловленные подвижностью кинетических сегментов. Поскольку кинетика диффузионных процессов определяется подвижностью кинетических сегментов полимера (прд прочих равных условиях), то следует ожидать уменьшения скорости диффузии низкомолекулярных компонентов при деформировании полимерного образца как при сжатии, так и при растяжении в области малых X. Результаты исследования диффузионных процессов подтверждают эти предположения. [c.66]

Применение образцов различного диаметра иногда бывает нежелательно, так как неодинаковая степень деформации может привести к различиям в скорости старения сплавов. В таких случаях второй образец можно изготовить из той же проволоки, что и первый, изменив каким-либо образом отношение П/5. Этого можно достичь небольшим обжатием на вальцах или снятием по всей длине проволоки фаски, представляющей в сечении сегмент круга. [c.17]

Установка (рис. 15.12) позволяет испытывать плоские квадратные образцы (гладкие и с надрезом в центре) при симметричном и асимметричном двухосном растяжении. Если надрез нанесен в полосе сферического сегмента и имеет вид узкой щели или трещины, то чем больше кривизна сегмента (меньше его радиус), тем меньше прочность при однократном растяжении и тем больше скорость роста трещины усталости при циклическом нагружении при условии одинакового номинального напряжения цикла (рис. 15.13). Прочность и циклическая трещиностойкость сни- [c.221]

Механические испытания на растяжение производились по ГОСТу 10006-62 на коротких пропорциональных образцах-сегментах размером 12x6x180 мм, вырезанных из термохромированных насосно-компрессорных труб. [c.181]

Для коррозионных испытаний в эксплуатационных условиях изготавливались термохромированные образцы-сегменты размером 20 X 6 X 40 мм и трубы с резьбовыми соединениями размером 76x6x615 мм. [c.181]

Испытания на растяжение проводят в соответствии с ГОСТ 1497—61 и ГОСТ 10006—62 на отрезках труб (обычно тонкостенных при диаметре до 50 мм) или иа продольных образцах-сегментах в виде не-Быпрямленной полосы шириной 8, Ш и [c.942]

Обычно при испытаниях со смазкой по схеме трения вал — неполный вкладыш образец в виде сегмента охватывает вращающийся вал на небольшой Дуге, размеры площади поверхности трения образца выбираются произвольно. Если эта площадь при данной нагрузке выбрйна несообразно малой, износ может получиться чрезмерно большим. При увеличении площади образца , когда начинает сказываться поддерживающий эффект смазочного масла. [c.68]

Образец I крепят в клиновых захватах, выполненных в виде сегментов 2, которые самоцентрируются при установке сегменты закрепляют болтами 4. Клиновые захватные плоскости образ -цов обеспечивают выборку зазоров при установке образца. Благодаря наличию упругих шарниров 3 с малой жесткостью добавка к основным силам, вызванная смещением центра образца, считается равной 1/10000 основного усилия. Наличие в установке двух гидроцилиндров позволяет проводить испытание на двухосное растяжение при произвольном соотношении усилий по обеим осям. [c.38]

Аналогичная работа была проведена в РИСИ А. Е. Кубаревым и А. В. Русаковым по определению причин отказов сегмеытов режущего аппарата зерноуборочных комбайнов и жаток. С Этой целью у представительной партии сегментов определялась твердость режущей кромки и сердцевины, испытывались на ударную вязкость специальные вырезанные образцы из режущей кромки, проводились металлографические анализы материала кромки и сердцевины сегментов, определялась величина зерна. Такие исследования были проведены у новых сегментов, у сегментов, проработавших один уборочный сезон, у сегментов после двух лет эксплуатации и у вышедших из строя. Анализ полученных данных показал, что основной причиной выхода из строя сегментов является склонность материала к хрупкому разрушению из-за повышенной твердости кромки части сегментов и резкого перехода от твердой кромки к мягкой сердцевине, способствующего, образованию трещин хрупкого разрушения. Поэтому для уменьшения числа отказов необходимо уменьшить рассеивание fвepдoGти режущей кромки и повысить твердость сердцевины сегмента. [c.9]

Оказалось, что распределение твердости в партии неработавших сегментов имеет большое рассеяние и составляет 500 -760HV(48 - 59HR ), хотя технические требования предусматривают колебания твердости в интервале <48-56 HR . У значительной части образцов (более 40 ) твердость превышает верхнюю допустимую границу 5бНКС. [c.163]

Целью работы являлось изучение роли давления и скорости, являющихся составной частью заданной мощности, а также удельной работы на трение ФПМ. Работу выполняли на лабораторной машине нестационарного режима трения типа ИМ-58. Для исследований применяли образцы из материала 6КХ-1Б в виде сегментов с размерами 0 79X0 46 мм, коэффициент взаимного перекрытия Квз 0.5. [c.235]

Существо усовершенствованного способа оценки адгезионного взаимодействия можно кратко описать следующим образом. На плоских рабочих торцах трубчатых образцов имеются спиральные выступы (рис. 1) с поперечным сечением в виде усеченного треугольника и.ли полукруга со срезанным сегментом. При контакти- [c.23]

Экспериментальный цикл предусматривал нагрев образцов до заданной температуры, выдержку при удельном давлении 15 кГ/мм в течение 1 мин, снижение давления до 5 выдержку в течение 1 час при этой нагрузке и последующее охлаждение. Образцы, имеющие форму дисков диаметром 10 мм с отсеченными сегментами высотой 5 мм и шириной 6 мм (рабочие поверхности V 7), размещались между прокладками из борировап-ного вольфрама, контактные поверхности которых протирали нитридом бора. Температура образцов контролировалась с по- [c.108]

Рис. 2.12. Конструкция поворотной кассеты образцов I — образец 2 — дужка 3 — винты 4 — скоба 5 — медные се1-менты 6 — винты крепления 7 — медный теплопровод 8 — керамическая пластина 9 — ввод вращения 10, II — шестерни 12 — [царикоподшипник 13 — обойма подшипника 14 — основание кассеты 15 — сапфировая пластина 16 — отверстие в сегменте 17 — керамические изоляторы IS — электрические гибкие провода 19 — гибкий теплопровод 20 — шарик 21 — сухарь 22 — пружина

Образцы (/), закрепленные на дужках (2), зажимаются с помощью винтов (J) в отверстиях (76) медных сегментов (5), которые изолированы между собой вакуумными промежутками. Сегменты (J) прижимаются к теплопроводу 19) через тонкую сапфиритовую пластину 15) с помощью винтов (6). Винты (6) изолируются от сегментов с помощью керамической пластины (5). Теплопровод (79) прижимается винтами (б) к основанию (14), которое может свободно вращаться в шарикоподшипнике (12), закрепленном в обойме (13) и, следовательно, в скобе (4). Для уменьшения тепловых потерь теплопровод и основание соприкасаются только в местах прохода винтов (6). [c.80]

Образцы для испытания односторонним давлением (методом выпучивания) представляют собой круглые плоские пластины, при изготовлении которых обеспечивается минимальное механическое вмешательство в исходное состояние материала. Образцы защемляют по контуру и нагружают односторонним, равномерно распределенньпк давлением жидкой или газообразной среды. Такие испытания проводят не только на плоских образцах, но и на полых шаровых сегментах. В процессе нагружения образца происходит его выпучивание с реализацией на рабочей поверхности равномерного двухосного растяжения. Главные напряжения при этом [c.312]

Рис. 11.26. Диаграмма циклического разрушения при симметричном двухосном растяжении сферических сегментов и плоских образцов из сплава Д16Т1 разной кривизны [7]

Анализ этих работ показывает, что в одних случаях предварительное деформирование образца значительно меняет скорость переноса низкомолекулярных веществ, в других случаях ориентация не влияет на проницаемость и диффузию. Влияние направления ориентации макромолекул пленок ацетилцеллюлозы на скорость проникания растворителя было исследовано методом оптической границы [2]. Пленки в набухшем состоянии растягивали на 150%, высушивали, затем подвергали испытапию. В направлении, перпендикулярном ориентации, скорость диффузии значительно выше, чем в направлении ориентации. Отношение скоростей увеличивается с возрастанием степени ориентации. Для дихлорметана при 20 °С отношение коэффициентов диффузии в этих двух направлениях составляло 500. Наблюдаемый эффект объясняется тем, что колебания сегментов макромолекул в направлении, нормальном их преимущественной ориентации, имеют большую свободу и амплитуду, чем по оси ориентации. С увеличением степени набухания скорость диффузии в обоих направлениях возрастает. При набухании полимера может происходить дезориентация образца в результате вращательного движения макромолекул и их эластической деформации (скручивания), приводящих к уменьшению размеров образца в направлении ориентации и увеличению — в перпендикулярном направлении. [c.69]

Измерение твердости по Бринеллю (ГОСТ 9012—59) выполняется вдавливанием стального закаленного шарика диаметром D в поверхность испытуемого изделия (образца) под действием нагрузки Р, приложенной в течение определенного времени. После удаления нагрузки измеряют диаметр отпечатка с1, остающегося на поверхности образца (рис. 2.3). В поверхностном слое под инден-тороы идет интенсивная пластическая деформация диаметр отпечатка тем меньше, чем выше сопротивление металла деформации, производимой индентором. Число твердости по Бринеллю НВ определяется отношением нагрузки Р к плош,ади поверхности отпечатка Fo-ru. Считают, что поверхность отпечатка представляет шаровой сегмент, поэтому Рот равна произведению большой окружности шарика на максимальную глубину отпечатка t. Пренебрегая образованием наплыва (или, наоборот, в.мятины) около краев отпечатка, глубину его можно выразить как [c.19]

Рис. 15.13. Диаграммы разрушения сплава Д16Т1 (лист толщиной 1,5 мм) при повторно статическом двухосном растяжении внутренним давлением сферических сегментов разной кривизны и плоских образцов со щелевым надре зом 0,3X10 мм в полюсе сегмента. Частота нагружения 0,17 Гц, номи нальное напряжение 100 МПа, кривизна

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...