Допуски при профилировании

Для достижения минимального времени выполнения холостого хода, при профилировании участка подъема кулачка данного механизма с силовым замыканием, не следует произвольно принимать соотношения между периодами ускоренного, равномерного и замедленного движения (по времени или по пути), так как данный механизм допускает вполне определенные предельные величины положительных и отрицательных ускорений. Участок профиля, соответствующий ускоренному движению, нужно рассчитывать, исходя из условия N < А/пред или Рк < Рк пред В мгновенных положениях механизма, начиная с начала пути ведомого звена, а участок профиля, соответствующий замедленному движению, рассчитывать из условия > О и [c.111]

Погрешность профиля витка глобоидного червяка /у,,, и погрешность профиля зуба колеса глобоидной передачи . г стандарт допускает определять путем измерения рабочей части инструмента, т. е. профилирующей режущей кромки резца. Для червяков такая замена допускается при любой конструкции инструмента, а для зубьев колес — в случае обработки огибающей зоны одним резцом, т. е. фрезой-летуч кой. Таким образом, учитывается специфика профилирования боковых поверхностей витков глобоидного червяка и зубьев колеса передачи, когда рабочая поверхность профилируется как след одной образующей без обката. Соответственно погрешность режущей кромки при этом переходит в погрешность профиля витка или зуба. Измерение отклонений от прямолинейности режущей кромки производят универсальными средствами. [c.404]

Регулируемые кулачковые командоаппараты в отличие от нерегулируемых допускают очень высокую точность переключений и простые дальнейшие изменения схемы. В них используются не профилированные, а круглые шайбы. К последним прикрепляются кулачки, которые можно легко переставлять по окружности шайбы. Разрыв контактов производится мгновенно. Подобные аппараты не имеют храпового устройства, так как вручную они не управляются. Поворот их производится. 1) ногой при помощи педали 2) серводвигателем 3) звеньями [c.60]

Допускают только относительное угловое смещение осей валов б при любом 6 дают со, — сОд- Синхронность достигается размещением шариков всегда в биссекторной плоскости благодаря соответствующему профилированию канавок под шарики или принудительному перемещению обоймы шариков. Применяются в трансмиссиях автомобилей [c.327]

НОСТЬ по сравнению с допусками на точность изготовления профиля детали. Неточность приближенного профилирования увеличивается с увеличением угла подъема витков фрезы т и поэтому при проектировании угол т принимают не свыше 6°. [c.807]

Кулачковые механизмы допускают различные сочетания перемещений входного и выходного звеньев. Наиболее распространены дисковые (рис. 1.6, а) кулачковые механизмы, состоящие из кулачка 1 с профилированной наружной поверхностью и толкателя 2 или коромысла 3, взаимодействующих с кулачком. При вращении кулачка толкатель или коромысло перемещаются в ограниченных пределах по закону, определяемому профилем кулачка. Силовое замыкание механизма выполняет пружина 4, прижимающая коромысло к поверхности кулачка. В торцовом кулачковом механизме (рис. 1. 6, б) кулачок 1 выполнен в форме диска, на торцовой поверхности которого оформлен криволинейный паз. В пазу помещается ролик 2, связан-ный с толкателем 3. При вращении кулачка толкатель совершает периодическое возвратно-поступательное перемещение по заданному закону. [c.9]

Чистовые проходы проводятся с односторонним делением. Перед чистовым проходом производится правка круга (при большом числе зубьев промежуточная правка круга производится между некоторыми черновыми проходами). Фаска затупления на кромках тарельчатых кругов при чистовом шлифовании не должна превышать 1,5—2 мм. Износ плоских, конусных и профилированных кругов допускается до образования незначительных круговых рисок. [c.235]

Следовательно, при изгибе с растяжением для получения остаточных деформаций по всему сечению достаточно растянуть заготовку на 0,5% ее длины. Однако в этом случае пружинение будет достигать большого значения, так как упругая деформация по сравнению с остаточной довольно велика. Поэтому при изгибе профилированного материала обычно допускают значительно большее удлинение (2—5%), [c.70]

Калиброванные цепи применяют в подъемных механизмах с ручным и машинным приводами. При подъеме груза цепь укладывают в углубления, имеющиеся в блоках — звездочках с соответствующими профилированными ручьями. Для правильной совместной работы цепи и блока применяют только калиброванные цепи с жесткими допусками в размерах. Некалиброванной цепью можно пользоваться только при работе с гладким барабаном или блоком. [c.48]

Недостатком этого подхода является, во-первых, то, что при его применении в общем случае практически невозможно придать режущей кромке в каждой ее точке оптимальные по условиям резания значения всех геометрических параметров режущего клина. Во-вторых, его использование, как правило, влечет за собой появление погрешностей профилирования органических погрешностей фасонного инструмента). Это является следствием того, что режущая кромка геометрически точного фасонного инструмента должна совпадать с линией пересечения трех поверхностей передней 77, задней 3 и исходной инструментальной 77. Стремление выполнить передние и задние поверхности технологически просто воспроизводимыми усложняет решение задачи профилирования геометрически точного инструмента. По этой причине вынужденно приходится усложнять форму одной из рабочих поверхностей (передней или задней), а иногда отказываться от придания одной из них технологически просто воспроизводимой формы. В противном случае неизбежно появляются органические погрешности и формообразование поверхности детали будет произведено не геометрически точной исходной инструментальной поверхностью 77, а производящей поверхностью 77 инструмента. Применение приближенно спрофилированного инструмента допустимо только в случаях, когда органические погрешности (т.е. измеряемые вдоль нормали к исходной инструментальной поверхности величины отклонений производящей поверхности 77 от номинальной поверхности 77) не превышают заданного допуска на их величины. [c.325]

Шлифовальные круги, профиль которых не имеет вогнутых участков, целесообразно править копировальным приспособлением (фиг. 1.38) без копирующего пальца функции последнего выполняет базовая поверхность А основания корпуса. Это приспособление допускает профилирование в заданном масштабе. Для этого острие алмаза устанавливают так, чтобы оно находилось впереди или позади базовой плоскости на определенном расстоянии. При движении приспособления по копиру острие алмаза будет следовать по кривой, профиль которой подобен профилю копира в уменьшенном или увеличенном масштабе. Такой способ профилирования позволяет благодаря соответствующей настройке приспособления воспроизводить участки профиля, образованные дугами различных радиусов, при наличии только одного копира. Если копир поместить на столе станка не параллельно его плоскости, а под некоторым углом, то можно воспроизвести профиль, который будет являться проекцией нормального профиля копира. [c.136]

Второе отличие состоит в том, что Б лопатках Баумана внутренний ярус служит в основном лишь для пропуска пара, из-за чего профиль лопаток в этом месте имеет своеобразный вид, а в данной схеме внутренний ярус образует обычную ступень лишь с увеличенным углом и большей осевой скоростью > (см. рис. 19). При определенных условиях допускается некоторый перепад давления порядка 5—15% на внутреннем ярусе лопатки Баумана, однако в описании этой лопатки, данном Стодола, приводятся профили корневой части внутреннего яруса, соответствующие нулевому перепаду. Направляющий аппарат 1, особенно стенка 2, требует тщательного пространственного профилирования из-за большой вход-ной скорости Са. Из условий прочНОСТИ лопатки последних ступеней турбин 7 и 8 должны быть примерно одинаковы но длине, т. е [c.53]

Профиль кулачков функциональных механизмов на чертеже изображают лишь приближенно, а для обработки и измерения рабочих поверхностей разрабатывают сиециальные таблицы типа табл. 5,8. Эти таблицы составляют с учетом функции / (ср), реализуемой при профилировании кулачка. Для дискового кулачка уравнение радиус-вектора R представляют уравнением R — = Ao / (ф). где ф — угловая координата радиус-вектора, от-считываемая от начального значения фо (см. рис. 5.24). Приращение угла Аф составляет Аф = 30" 2 для точных н Аф — для менее точных кулачков. В примечании к таблице указывают допуск радиус-вектора, параметр шероховатости (R = 0,32-f- 1 1,25 мкм), требования по упрочнению рабочей поверхности кулачка, диаметр ролика толкателя. На чертеже кулачка кроме всех необходимых размеров, допусков размеров, формы и расположения поверхностей, параметров шероховатости поверхностей материала и т. д. указывают специфические данные для кулачков вид толкателя, диаметр ролика, начальный и наибольший радиус-векторы и допустимые отклонения размеров, углы, определяющие рабочие и нерабочие участки профиля кулачка, положение фиксирующего отверстия и номер таблицы размеров профиля кулачка. [c.261]

Эти силы действуют не только на газ или жидкость, но и на тело вращающегося колеса и на укрепленные на нем лопатки. Больпше (из-за большой угловой скорости вращения ш колеса турбины) массовые силы инерции приводят к огромным разрывающим напряжениям в теле колес и, особенно, в лопастях (лопатках) турбин. В основном именно поэтому приходится ограничивать величину угловой скорости вращения турбин и воздушных винтов. В связи с этим условием прочности турбин в их стальных лопастях и лопатках не допускаются окружные скорости, превышающие 700 м сек. Это является серьезным ограничением, которое необходимо учитывать при проектировании воздушных винтов и вращающихся колес. Очевидно, что в профилированных элементах неподвижных направляющих аппаратов такого рода разрывающих напряжений не возникает. [c.109]

Поверхность ленты покрыта с обеих сторон сплошным слоем мельхиора отслаивание и растрескивание покрытия не допускаются. На кромк ах ленты мельхиоровое покрытие отсутствует. При изготовлении кабеля силового с профилированной броней лента имеет приемлемое качество, и по состоянию на 2003 год на промыслах применяется несколько сот километров кабеля с данным видом защитного покрытия. Отзывов от потребителей кабеля о преимуществах ленты с мельхиоровым покрытием в сравнении с оцинкованными лентами по лучшей коррозионной стойкости пока не имеется [c.289]

На рис. 39 проекции начальных конусов на плоскость проекций Q изображаются в виде треугольников ОАР н ОВР. При точном построении профилей зубьев на поверхности сферы конус головок зубьев колеса 2 будет проектироваться на плоскость Q в виде треугольника Оаа, а конус ножек зубьев в виде треугольника Obb. Дуги аЬ, расположенные на проекции сферы радиуса R, представляют собой при точном профилировании сечения торцовых поверхностей зубьев плоскостью проекций. Конусы, на поверхности которых будут лежать торцовые поверхности приближенных профилей зубьев, должны касаться сферы по начальным окружностям поэтому для построения проекций этих конусов через точку Р (рис. 39) проводим перпендикулярно РО прямую О1О2, в пересечении которой с осями начальных конусов получим вершины 0 и Og искомых дополнительных конусов. Треугольники АРО и ВРО2 будут представлять собой проекции дополнительных конусов первого и второго колес. Соответствующие сечения торцовых поверхностей зубьев вместо кривых аЬ будут изображаться прямыми расположенными на дополнительных конусах. Заменяя сферу в пределах построения сферических профилей поверхностью дополнительных конусов (рис. 39) с вершинами в точках 0 и О2 (кривая аЬ заменена прямой аф ), допускаем незначительную ошибку. Эта ошибка будет тем меньше, чём больше будет отношение радиуса сферы к модулю зубьев. Так как дополнительные конусы могут быть развернуты на плоскость, то построение профилей торцовых поверхностей зубьев не встретит никаких затруднений. [c.80]

Горизонтальное расположение слоев в природе встречается относительно редко. Поэтому чаще исследуются наклонные слои, седловины и впадины. Если угол падения слоев не превышает 30°, то, не допуская большой ошибки, можн9 применять для интерпретации нормальные двухслойные кривые, вычисленные для случая горизонтального напластования. При изучении наклонных пластов можно применять методы профилирования и методы зондирования. [c.145]

Сварка тонких листов (s < 1 мм) возможна при отношении их ширины В к толщине 5 в пределах В I s < 500. Тонкие листы (s < 1 мм) следует сваривать в профилированных электродных губках, которые при зажатии изгибают листы так, что их торцы контактируют не по прямой линии, а по кривой (см. разд. 5.13). Изгиб листов придает им устойчивость при осадке. Несовпадение кромок листов и полос по высоте допускается <0,1...0,15 мм. После сварки листов грат снимают инструментом, перемещаютцимся вдоль стыка (резец, абразивный круг и т.д.). [c.302]

Решение задачи профилирования фасонного режущего инструмента начинается с анализа имеющейся геометрической информации об обрабатываемой поверхности детали. При любом способе задания геометрическая информация о формообразуемой поверхности Д должна быть полной и должна допускать возможность представления ее в натуральной форме - через первые две основные квадратичные формы Фр и Ф2 <) (см. гл. 1). [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...