Углы Проектирование

Зависимость между коэффициентами искажения и углом проектирования [c.212]

Для устранения возможности заклинивания механизма при проектировании ставят условие, чтобы угол давления во всех положениях механизма был меньше критического угла Если максимально допустимый угол давления обозначить через 1Ч ,гх. то этот угол должен всегда удовлетворять условию [c.530]

Резьба дюймовая. С целью унификации резьб одного и того же значения применение дюймовой резьбы при проектировании новых изделий в (ХСР запрещено. Резьба дюймовая имеет треугольный профиль с углом у вершины в 55°. [c.179]

Основной крепежной резьбой является метрическая резьба треугольного профиля с углом профиля 60°. Дюймовая резьба с углом профиля 55° также является крепежной, но в СССР она применяется только при изготовлении запчастей и ремонте старого или зарубежного оборудования. Применение дюймовой резьбы при проектировании новых изделий не разрешается. [c.232]

Из всего изложенного следует, что наличие концентрации напряжений снижает усталостную прочность детали. Поэтому при проектировании машин следует стремиться к тому, чтобы влияние местных напряжений было сведено к минимуму. Достигается это, прежде всего, конструктивными мерами. Для ответственных деталей, работающих в условиях циклических напряжений, внешние обводы стремятся сделать возможно более плавными, радиусы закругления ио внутренних углах увеличивают, необходимые отверстия располагают в зоне пониженных напряжений и т. д. [c.401]

Приходится также учитывать угол давления как угол между осью цилиндра, по направлению которой передается усилие F , и вектором скорости и точки приложения силы. Этот угол переменный, поэтому при проектировании задаются допускаемым углом давления с тем чтобы при работе механизма не превысить его. [c.312]

Из формулы (14.29) видно, что одно и то же передаточное отношение может быть получено путем многочисленных комбинаций раднус оа начальных цилиндров и углов наклона на них линий зубьев, из которых следует выбирать те, которые наилучшим образом удовлетворяют качественным показателям, заданным при проектировании. [c.397]

Для проектирования векторов Тд у и Тд у на оси х у займемся определением углов между линиями действия этих сил и осями хну. Из прямоугольных треугольников ОВС и OD следует, что ОВ — = OD = /-sin 30° = //2, где / — длина каждого из стержней. Так как по условию BD также равно //2, то треугольник OBD является равносторонним значит, угол, образованный ОВ и осью х, равен 60°. [c.152]

TJ =rg = P У = P = 0, iЪP, Д = 1 Р = 0,87Р. При составлении уравнений равновесия нам пришлось столкнуться с трудностями при проектировании силы Р на оси х и у, так как предварительно пришлось проектировать Р на плоскость ху. Этих трудностей можно избежать, направив ось у] по биссектрисе угла ЛЕВ, ось 21 — по оси г, а ось Х — так, чтобы вместе с осями Уi и 21 она образовала правую систему осей координат. Теперь сила Р оказывается лежащей в плоскости у г и, следовательно, ее проекции на оси x , уи 2, имеют вид [c.154]

Решение задач, таким образом, сводится к построению треугольника или параллелограмма скоростей и определению элементов, сторон и углов этих геометрических фигур. Это определение может быть сделано или тригонометрическим путем, или проектированием геометрического равенства (1 ) на декартовы оси координат. [c.312]

Угол естественного откоса, называемый также углом ската, имеет большое значение при проектировании различных насыпей, элеваторов, овощехранилищ и пр. [c.95]

В некоторых импортных машинах применены дюймовые резьбы — это резьбы треугольного профиля с углом а = 55°. Все размеры этих резьб даны в дюймах вместо шага указано число ниток резьбы на один дюйм (25,4 мм) длины винта. При проектировании применение дюймовой резьбы запреш,ено. [c.338]

Проектирование обеих частей векторного уравиения (7) па ось Az приводит к искомому уравнению, описывающему изменение угла ф во времеии [c.138]

Составить уравнения равновесия плоской системы сил SX = 0 ЕУ = 0. При проектировании силы на ось следует модуль силы умножать на косинус острого угла независимо от того, с каким направлением оси (положительным или отрицательным) он образован. Полученное произведение имеет знак плюс, если проектируемая сила совпадает с направлением оси, и знак минус —если не совпадает (см. рис. 9, б). [c.23]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рнс. 26.2, а. Зак он движения толкателя 2 задан в виде диаграммы = Sj (фх) (рис. 26.29), на которой показанрл все фазы движения толкателя при пслнс.м угле поворота Ф, кулач.ча 1, равпо.м [c.539]

Угол давления и его зависимость от основных параметров кулачкового механизма. Углом давления называется угол , заключенный между нормалью пп к профилю кулачка в точке касания и вектором скорости центра ролика. Чем больше , тем меньше составляющая F21 =/ 21 os и, где F21—сила давления кулачка на толкатель. При увеличеиии О до некоторого критического значения - ДОП наступает заклинивание механизма. Поэтому при проектировании кулачковых механизмов основные параметры—минимальный радиус кулачка и смещение е—определяются из условия неза-клипивания механизма < 1">доп- В общем случае угол , является величиной переменной и может быть выражен через основные параметры кулачкового механизма. [c.55]

Определяют прямоугольную клемму навесного элемента, сквозную с металлизацией на 1- и 2-м слоях платы, предназначенную для использования в технологической документаиин и проектировании, размером 2X2 мм с координатами левого нижнего угла—1,-1 мм относительно базовой точки. [c.132]

Завершающий проектирование уплотнений оператор штриховки (SE ) осуществляет штриховку под углами 45° и 135°, соответствующую графическому обозначению по ГОСТ 2.306—68 неметаллических материалов уплотнений, по дугам с метками 21,20, 17,18. По дуге с меткой 22 (Т 0) проектируются металлические (медь, аллюми-ний) кольца и штриховка выполняется только под углом 45°. [c.389]

Разгрузку налов и подшипников применением многопоточности, замыкание осевых сил в шевронных передачах и раздвоенных зубчатых передачах с противоположным направлением углов наклона зубьев, при возможности направление силовых факторов навстречу один другому, проектирование дегалей способных к восприятию нагрузок нескольких видов вмест(3 введения отдельных деталей, разгрузка передач трения, работающих в переменном режиме, введением механизма еамозатягивания, обеспечивающего уменьшение сил прижатия с уменьшением полезной нагрузки. [c.482]

Если точки D я W совпадают, то [) = фт и Fiи = Но чем дальше точка D находится от края направляющего гнезда (от точки W), тем большим становится угол г з. Отсюда следует, что суммарное тормозящее действие трения, оцениваемое касательной составляющей f, iL> = f i2sim j, в поступательной паре может быть весьма значительным и тем большим, чем дальше располагается точка D от точки W. Ясно также, что чем меньше размер а, тем ближе точка Н к оси гнезда, тем больше угол j, т. е. тем больше трение в поступательной паре. Угол г ) может получиться много больше угла ф,. Все это необходимо учитывать при проектировании поступательной пары. [c.231]

Как уже отмечалось, при проектировании механизмов нужно учитывать весьма важный параметр, характеризуюпшй условие передачи сил и работоспособн1)сть механизма, — угол давления й (угол между вектором силы, приложенной к ведомому звену, и вектором скорости точки приложения движущей силы трение и ускоренное движение масс при этом пока не учитываются). Угол давления не должен превышать допустимого значения < О ,,,. Угол it при передаче усилия на ведомое звено отмечают на схеме механизма в зависимости от того, какое его звено является ведомым. Если им будет ползун -3, то сила / . передается на него с углом давления а если кривошип /, то сила составит угол l tl2 с вектором скорости L i. [c.310]

Кривошипно-ползунный механизм. Проектирование x mijI дан ного механизма по трем положениям входного и выходного звеньев производят в системе координат Аху (рис. 1 1.6) аналогично синтезу четырехшарнирного механизма. Задача сводится к определению неизвестных длин звеньев 1 и 1>, а также начальной угловой координаты ф звена / при заданных внеосносги (эксцентриситете) е, трех линейных координатах точки С ползуна хм, х> ,. с., и углах поворота звена / по отношению к его начальному (первому) положению ц > — () и (), ) — ((.1. [c.316]

Угол (р I содержит целое число угловых тагов 2л/г, которое соответствует целому числу угловых шагов 2n/2-i иа колесе /. Однако коэффициент перекрытия в 3y64aT(jfi передаче сектор 2 колесо / обычно > I и это может вызвать дополнительный попорот колеса 2 по сравнению с углом 2л, что нарушит условие сопряжения зубьев в начале следующей фазы движения. Д.ля устранения этого явления иа стадии проектирования механизма предусматривают обеспечение коэффициента перекрытия последней пары зубьев равным 1. Это наиболее просто достигается умепыпением высоты последнего зуба на сегменте I на расчетную величину. [c.435]

Чем меньше коэффициенты трения /, ai и j h и больн]е допустимое значение коэффициента vf, тем большие углы давления О возможно исиол ьзовать при проектировании кулачковых механизмов. [c.452]

Составляя уравнения равновесия, мы встретимся с трудностями при проектировании сил и Гд на оси х и у, так как неизвестны углы между линиями действия этих сил и осями х и у. Поэтсму предварительно спроектируем силы Тд и Гд на плоскость ху, а затем эти проекции Тд у и TgJ y спроектируем на оси х у. Модули сил вху и равны [c.152]

При проектировании кулачковых механизмов соблюдаются следующие условия для поступательно движущегося толкателя (рис. 15.1, а) при положении кулачка, характеризуемого углом поворота его ф1 = О, перемещение толкателя ь, = хгппп и скорость его [c.171]

При проектировании кулачковых механизмов необходимо удовлетворить различные требования минимума габаритных размеров контактных напряжений и потерь на трение, исключения возможности заклинивания при работе и др. Для снижения материалоемкости обычно стремятся к уменьшению габаритных размеров. Так как угол давления определяется направлениями вектора скорости выходного звена и нормали к профилю кулачка, то, следовательно, выбор геометрических размеров механизма определяет и его эксплуатационные свойства Для всего диапазона изменения передаточной функции необходимо обеспечить значение угла давления, M Hbuiee минимально допустимого ссд Размеры, полученные из условия обеспечения требуемых качественных характеристик и определяющие габаритные размеры механизма, называют основными. [c.172]

Рассмотрим графический способ проектирования профиля кулачка (рис. 15.15). В зафиксированном начальном положении линии ОхОг проведем окружность радиусом Гд с центром в Оу. Радиусом г проведем из Оа Дугу окружности, на пересечении которой с окружностью радиуса Гц получим точку А . Прямая ЛоОа соответствует положению коромысла в начальный момент движения. По заданному закону движения коромысла (рис. 15.15, а) под углами ф2(, соответствующими углам поворота кулачка фи, от линии ОдЛо проводим линии до пересечения с дугой окружности Гд. Через полученные точки пересечения Л,- из центра 0 проводим дуги окружностей. [c.180]

Иа втором чертеже процессы протекают в трехмерном пространстве, образованном двугранным углом. В этом трехмерном пространстве расположена н точка Л. Проектирование происходит на двухмерные iipo iраиства. В предыдущем же примере эти процессы протекают в двухмерном пространстве XOZ, в нем расположена и точка А, проектирование же происходит на одномерные пространства ОХ и 0Z. [c.33]

Предположим, что плоскости проекций вместо одномерных ОХ и 0Z и двухмерных XOY и XOZ стали трехмерными, т. о. гиперплоскостями. На рис. 166 оии изображены двумя пересекающимися прямоугольными параллелепипедами. Ось проекций вместо нульмерной точки и одномерной прямой стала двухмерной плоскостью пересечения двух параллелепипедов. Гочка А, находив1паяся сначала в двухмерном пространстве на плоскости, а в следующем примере — в трехмерном пространстве двугранного угла, здесь должна оказаться лежащей уже в четырехмериом пространстве, а проектирование будет происходить на трехмерные пространства, заданные параллелепипедами. [c.34]

При проектировании сил Т2 и T на ось Оу вместо того, чтобы разыскивать углы между Тг и Оу, гораздо проще воспользоваться ранее указанным приемом сначала спроектировать силу Гз на плоскость уОг, что даст Гзсоза, а уже потом этот отрезок спроектировать на ось Оу. [c.35]

Если некоторые углы, необходшше Вам для проектирования сил на оси координат, не заданы, го их оОозначения на чертеже к задаче необходимо ввести самому, а затем по заданным геометрическим размерам конструкции определить их тригонометрические функцш. [c.63]

Отличительной особенностью выверки планового положения балок явилась разбивка параллельных створов с зазфеплением их промежуточных точек через 24-48 м. От этих створов производили съемку левого края нижнего ездового пояса каждой балки (рис.56, а, точка Р) и нижнего левого угла фасонки узла крепления (рис.56, а, точка М), используемого в качестве маяка для контроля положения балки в процессе рихтовки. Для измерения отклонений точек Р и A4 от створа использовался прибор вертикального проектирования PZL. Гфи помощи двухкоордишггаой редукционнрй [c.119]

Проектирование и аэродинамический расчет органов управления, используемых для регулирования в необходимых пределах углов атаки, скольжения и крена, связаны прежде всего с выбором типов этих органов. При таком выборе должны учитываться назначение и тактико-технические свойства летательного аппарата, определяемые дальностью, высотой, скоростью полета и системой наведения, а также возможным местом расположения органов управления. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...