Энергия сварки, погонная величина

Энергия сварки, погонная величина 297 — световая 21 [c.783]

Рис. 1.6, Влияние погонной энергии сварки на величину зоны разупрочнения (по данным замеров твердости)

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Скорость охлаждения регулируют изменением режимов сварки (величина тока, скорость сварки, погонная энергия), применением специальных технологических приемов (сварка короткими и длинными участками, наложение отжигающего валика, сварка горкой, каскадом и др.) и применением подогрева, который может быть предварительным, сопутствующим и последующим. [c.125]

Поскольку в конструкциях резервуаров для хранения жидкого топлива используют толстые плиты, часто для увеличения производительности применяют сварку с высокой погонной энергией. Если погонная энергия при сварке слишком велика, то в зоне термического влияния сварных соединений имеет место склонность к образованию микропористости. Считается, что причиной микропористости является локальное оплавление границ зерен микропоры располагаются параллельно плоскости прокатки. Хотя микропоры вследствие их случайного распределения и малого размера (<1 мм в длину) вряд ли существенно влияют на величину разрушающего напряжения и на акустические характеристики, для улучшения условий ультразвукового контроля необходимо уменьшать микропористость. [c.128]

Выбор режима сварки. Величина и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций находятся в прямой зависимости от погонной энергии сварки, которая определяется выбранным режимом. [c.35]

Величина разупрочнения 4рп = [(HV - HVp )/HV ] 100 этого участка сварного соединения усиливается с повышением прочностных свойств свариваемой стали, с увеличением тепловложения при сварке погонной энергии сварки, температуры подогрева и практически не зависит от режимов отпуска однако снижается и практически исчезает [23] при проведении нормализации с отпуском (явление рекристаллизации микроструктуры при нормализации). [c.45]

На величину и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций влияет погонная энергия сварки и режим сварки. Увеличение сечения шва, как правило, способствует росту деформаций. Величина остаточных деформаций и напряжений зависит и от порядка наложения швов по длине и сечению. Например, при сварке листовых конструкций вначале выполняют поперечные швы отдельных поясов, а затем соединяют (сваривают) пояса между собой. [c.91]

Влияние режимов сварки на сопротивление хрупкому разрушению стали Ст.Зкп с повышенным содержанием мышьяка (0,24%) определяли по методу ударного изгиба образцов типа Менаже с надрезом в околошовной зоне [147]. Для образцов толщиной 16 мм оптимальный режим сварки характеризуется величиной погонной энергии 4,61 Мдж/м (И ккал см). Термическая обработка стали (закалка и высокий отпуск) расширяет диапазон рациональных режимов сварки и практически устраняет склонность к закалке околошовной зоны этой стали. [c.227]

Величина остаточных свароч- ддд. ных напряжений или деформаций будет тем больше, чем больше сечение шва, свариваемого за один проход, т. е. больше сварочный ток и меньше скорость сварки (чем больше погонная энергия сварки). Кроме того, величина напряжений будет тем больше, чем больше разность температур между нагреваемыми и холодными участками металла при сварке. При сварке на морозе эта разность значительно больше, чем при сварке на тех же режимах летом, поэтому в первом случае величина возникающих напряжений и скорость их роста будет большей, чем во втором случае. [c.39]

Расчет продольной усадочной силы в деформаций от продольных швов. Действие продольной усадки от продольных швов в балочных конструкциях заменяется действием фиктивной продольной усадочной силы Рус. Усадочная сила пропорциональна площади зоны пластической деформации и прикладывается к центру тяжести этой площади. Величина Рус в общем случае определяется в зависимости от погонной энергии, удельной погонной энергии сварки, жесткости свариваемого конструктивного элемента. Вследствие довольно высокой жесткости балок, применяемых в строительстве, и относительно умеренных удельных погонных энергий, используемых при их сварке, влияние этих двух факторов на Рус в данном случае ие очень велико, я Руо может быть вычислена по формуле [c.80]

Верхний предел допустимой величины погонной энергии (с учетом подогрева и толщины металла) устанавливают исходя из того, чтобы получить требуемые показатели механических свойств, особенно ударной вязкости металла сварного соединения. Чрезмерно высокая погонная энергия сварки приводит к образованию у линии сплавления крупнозернистой структуры с низкими показателями ударной вязкости. Кроме того, длительное пребывание отдельных зон основного металла при температурах, превышающих температуру отпуска стали (обработка на металлургическом заводе), приводит к разупрочнению металла, и сварное соединение может иметь пределы текучести и прочности ниже установленных. У высокопрочных сталей с увеличением погонной энергии сварки интенсивность разупрочнения значительно меньше, чем снижение ударной вязкости металла околошовной зоны. Поэтому максимально допустимые значения погонной энергии целесообразно выбирать с учетом показателей ударной вязкости металла с надрезом по линии сплавления. [c.23]

Режим сварки, главным образом скорость сварки и величина погонной энергии, оказывает существенное влияние на формирование сварного шва и его механические свойства (табл. 6). При сварке на скоростях порядка 20—40 м ч швы формируются нормально, очертания их плавны. Увеличение скорости до 70 м1ч и выше может вызвать образование подрезов по краям шва. Снижение пластичности металла швов, сваренных на скорости 20 м/ч, можно объяснить более грубой структурой и неблагоприятной схемой кристаллизации. [c.123]

Результаты исследования такого типа данных показывают следующее. При постоянной эффективной мощности соответствующие определенным температурам изотермы уменьшаются по длине и ширине примерно пропорционально увеличению скорости сварки V. С возрастанием эффективной мощности источника д нагретые выше определенной температуры области увеличиваются быстрее по длине, чем по ширине. Однако увеличение по ширине опережает рост величин д. Одновременное увеличение д и V при постоянной погонной энергии сварки приводит в основном к увеличению длины изотерм. Ширина изотерм также увеличивается, но стремится к определенному пределу. Увеличение теп- [c.61]

При практически одной и той же погонной энергии сварка под флюсом благодаря большей скорости перемещения дуги (изотермы вытянуты и сдвинуты в область, уже пройденную дугой) вызывает меньшие остаточные деформации, чем ручная дуговая сварка. Снизить величины остаточных деформаций можно также, заменив ручную дуговую сварку покрытыми электродами автоматической или полуавтоматической сваркой в углекислом газе, аргоне, порошковой проволокой или активированной проволокой без дополнительной защиты. Применение полуавтоматической сварки в углекислом газе позволило упростить технологию изготовления ряда тонколистовых конструкций (кузова тепловозов, электровозов и пр.) и сократить расходы нл последующую правку. [c.163]

При электрошлаковой сварке одной электродной проволокой глубина металлической ванны и ширина шва зависят от всех элементов режима. Наибольшее влияние на этот параметр оказывает величина тока. С увеличением силы тока глубина металлической ванны увеличивается. Это, вероятно, обусловлено изменением погонной энергии сварки. Ток является тем элементом [c.216]

Основными параметрами режима, регулирующими термический цикл сварки, являются величина погонной энергии дуги у/и и начальная температура металла Го (перед сваркой). С увеличением погонной энергии или начальной температуры металла (в случае предварительного подогрева) скорость охлаждения уменьшается, что благоприятно влияет на структуру шва и околошовной зоны таким путем можно, например, устранить образование закалочной структуры в околошовной зоне. [c.24]

Для проведения пробы наплавляют валик на несколько составных (рис. 20) или сплошных пластин размером 220—250 мм на 400— 600 мм из испытываемой стали, применяя различные величины погонной энергии сварки. После этого из брусков или пластин изготовляют [c.37]

Оптимальная величина ПОГОННОЙ энергии сварки [c.189]

Для вычисления величины сварочных деформаций и некоторых других расчетов бывает необходимо учесть тепловое воздействие на свариваемый металл, определяемое погонной энергией qn- Погонной энергией называется отношение тепловой мощности дуги q к скорости сварки [c.215]

Уменьшение величины пластической деформации укорочения в процессе нагрева и уменьшение объема металла, участвующего в пластической деформации Этого можно достигнуть регулированием термического воздействия, например, уменьшением погонной энергии сварки, искусственным охлаждением, уменьшением количества сварных швов, их-калибра, предварительным подогревом, растяжением металла в процессе сварки в зоне нагрева и др. Во всех этих случаях либо уменьшается пластическая деформация укорочения, возникающая в процессе нагрева, либо сокращается объем пластически деформированного металла. [c.171]

Режим сварки. Величина и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций находятся в прямой зависимости от погонной энергии сварки, которая определяется выбранным режимом сварки. С уменьшением погонной энергии деформации снижаются. [c.77]

Для оценки затрат тепловой энергии на образоваргие единицы длины шва или единицы площади соединения при однопроходной сварке используют величины погонной q/v и удельной погонной энергии q/v B (V n — скорость сварки, см/с б — толщина заготовки, см). [c.186]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

При сварке электродами УОНИ 13/55 лучшая хладостой-ко сть металла шва получается при погонной энергии сварки в диапазоне 4000—6000 кал/см (см. рис. 25, а, б). Прокаливание электродов УОНИ 13/55 при 350°С в течение часа значительно расширяет диапазон благоприятных величин погонной энергии. [c.68]

Для оценки затрат тепловой энергии на образование единищ.1 длины шва или еди-нищл площади соединения при однопроходной сварке используют величины погонной /V B и удельной погонной энергии q / V a5 (V B - скорость сварки, см/с 6 -толщина заготовки, см). [c.227]

Экспериментально установлено, что величина и распределение остаточных деформаций после газовой резки аналогичны получаемым при наплавке шва на кромки пластины. Следовательно, при определении конечпо1г деформации изделия необходимо учитывать не только сварочные деформации, но н деформации от обработки металла перед сваркой. В частности, замочено, что конечная деформация будет меньше, если сваривать кромки, обрезанные газом, а пе механическим способом, который дает очень небольшие собственные деформации. Моншо подобрать такую погонную энергию сварки, которая будет меньню или равна погонной энергии газовой резки, — тогда изделие после сварки не получит дополнительных остаточных деформаций. [c.22]

Балыковая проба. Для испытания наплавляется валик на сплошные или составные (рис. 11.8) пластины, при различной погонной энергии qlV мДж/м (ккал/см). Основной параметр режима —скорость охлаждения околошовного участка Wo при Г=600—500 С, связанная с величиной погонной энергии, толщиной свариваемого металла и температурой подогрева То. Валикопая проба позволяет определить оптимальный интервал скоростей охлаждения Д1 опт для исследуемой стали. На основе данных об этом интервале может быть подсчитана погонная энергия сварки для соответствующей толщины стали и формы сварного соединения. При аплавке валика на сталь постоянной толщины при малых погонных энергиях возможна подкалка металла околошовного участка, при слишком высокой возможен перегрев. Оптимал(>ный интервал погонных энергий устанавливается испытанием на ударный изгиб образцов, сваренных при разных погонных энергиях, а также другими мегодами испытания. Надрез образцов располагается по околошовному участку. [c.20]

Наибольшее практическое значение имеет определение остаточных деформаций. В большинстве случаев достаточную для практики точность обеспечивает использование инженерного метода расчета, предложенного Н. О. Окер-бломом. Так как величину деформации определяет ширина зоны разогрева до определенной температуры пластической деформации, то наибольшее влияние оказывает погонная энергия сварки, т. е. отношение мощности источника к скорости сварки, и сопротивляемость изгибу рассматриваемого сечения. [c.386]

Режим сварки. Величина и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций находятся в прямой зависимости от погонной энергии сварки,-которая определяется режимом сварки и зависит от сечения шва или слоя. Увеличение сечения шва или слоя приводит к заметному росту величины остаточной деформации. Для обеспечения минимальной деформации сварной конструкции следует назначать наименьшие (допустимые из условий прочности конструкции) сечения швов и не допускать их увеличения в процессе изготовления конструкции. В отношении уменьшения сечения шва наиболее рациональной является двусторонняя рюмкообразная разделка рис. 4-18). На зависимости между величиной остаточной деформации и режимом сварки (погонной энергией) основан расчетный метод определения остаточных деформаций. [c.164]

Приведенные примеры показывают, что увеличение погонной энергии д/У в случае многослойной сварки легированных сталей повышает требуемую температуру сопутствующего подогрева Гс.п. Это можно объяснить влиянием величины погонной энергии сварки на отдельные факторы трещинообразования. Положительное влияние - снижение действительных скоростей охлаждения, усиление эффекта автоподогрева и, как следствие, уменьшение количества закалочных составляющих в структуре, ускорение десорбции диффузионного водорода из сварного соединения в период пребывания при высоких температурах. Негативное влияние - рост аустенитного зерна, повышение уровня сварочных напряжений. [c.46]

Одна из них — валиковая проба МВТУ — получила широкое распро странение. Для ее проведения на плавляют валик на составные пла СТИНЫ из испытываемой стали (рис 109), применяя четыре — шесть раз личных погонных энергий сварки После этого из брусков изготовляют образцы и определяют удар ную вязкость, критическую температуру хрупкости (см. 29) величину зерна, структуру и твердость околошовной зоны. Ука занные показатели позволяют судить о свариваемости испыты ваемой стали. Кроме этого, по полученным наилучшим показа тел ям можно определить рациональный режим сварки (погон ную энергию). [c.180]

При дуговой сварке такими параметрами служат величина сварочного тока / в а, напряжение дуги С/ в в и скорость перемещения дуги вдоль шва и в мм1сек, называемая скоростью сварки. Эти основные параметры режима сварки с учетом количества выделяемого сварочной дугой теплоты J в Мдж и коэффициента использования тепла дуги т) и объединяют в обобщенный параметр режима дуговой сварки — погонную энергию [c.57]

Величина поперечной усадки Д оп зависит от погонной энергии сварки, вводимой в лист. При однопроходной сварке количество вводимого тепла в лист на единицу длины шва qJv определяют по приближенной формуле (11). [c.40]

При сварке термоулучшенных сталей большое значение с точки зрения влияния на размер разупрочненной зоны имеет погонная энергия сварки и, особенно, определяющая ее скорость сварки. Размер разупрочненного участка будет уменьшаться с увеличением скорости сварки. При этом в зависимости от свойств свариваемой стали и сечения свариваемого изделия размеры разупрочненного участка меньше определенной величины не будут приводить к понижению прочности сварного соединения вследствие эффекта контактного упрочнения прилежащими участками металла с повышенной прочностью. [c.183]

Из выражения (VIII.56) видно, что геометрические характеристики поперечного сечения влияют на величину площади упругопластической зоны Fr, которая при заданном материале будет тем меньше, чем меньше жесткость элемента и значение погонной энергии. Следовательно, постоянство величины суммы остаточных пластических относительных деформаций укорочения Б А,/ при выбранном материале и режиме сварки возможно для элементов с переменной жесткостью только за счет переменной относительной продольной деформации А в районе шва, т. е. [c.410]

Тепловой режим сварки характеризуется количеством тепла, вводимого в металл на единицу длины шва. Эта величина называется погонной энергией сварки и выражается отношением — тл см), где V — скорость сварки, см1сек., [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...