Глубина проходной

Одно отверстие 0 6 проходное с цилиндрическим углублением, диаметр углубления 0 12, глубина 5 с одной стороны [c.147]

Совершенно очевидно, что с уменьшением диаметра зерен при данной постоянной толщине слоя Нс = 200 мм увеличивается его относительная глубина Яс. я. Вместе с этим, как видно по табл. 10.1, резко увеличивается коэффициент сопротивления слоя с,ч- Коэффициент сопротивления проходных каналов ан У стенки, надо полагать, меняется при этом значительно меньше, поскольку сопротивление трения на самой стенке не меняется с изменением диаметра зерна. Следовательно, отношение сопротивления проходных каналов у стенки к сопротивлению слоя в остальной его части, т. е. отношение Скан с, . с увеличением Я / существенно снижается. Это приводит к резкому возрастанию степени перетекания жидкости к стенке с уменьшением диаметра зерен, что видно по рис. 10.11. При этом, конечно, неравномерности потока здесь завышены, поскольку профили скорости получены на сравнительно большом расстоянии от слоя (20—25 мм), и жидкость за слоем успевала частично перетекать к стенке под воздействием подсасывающего действия пристенных струек. [c.276]

Назначение маршрутов обработки поверхности детали производят по модели, представленной в виде матрицы (рис. 3.16), в зависимости от L, Zq, Snp, 5ф и максимальной глубины резания при обработке поверхности детали проходным или фасонным резцом /шах- [c.124]

Приборы ВД-40Н и ВД-41Н имеют накладные преобразователи, вращающиеся вокруг объекта. Они предназначены для контроля изделий из сталей и цветных металлов. Дефектоскопы с проходной системой ИПП- 1М, ИИД-1 имеют повышенную чувствительность и обнаруживают поверхностные трещины глубиной до 0,05 мм и длиной до 2 мм. [c.200]

Бурильная колонна составлена из труб, наружный диаметр которых D = 146 мм, толщина стенки б == 8 мм и длина 1 = 12 м. Трубы соединены между собой замками, внутренний диаметр проходного отверстия которых = 125 мм. Глубина скважины Я = = 2000 м. Расход глинистого раствора = 40 л/сек. [c.97]

Обтекание трубы в ряду пучка отличается от омывания одиночной трубы тем, что расположенные рядом трубы влияют на этот процесс (рис. 19.5). Расположением труб в ряд сужают проходные сечения, из-за этого изменяется поле скоростей и место отрыва пограничного слоя перемещается в направлении потока. Трубы, начиная со второго ряда, расположенные в глубинных рядах пучка, попадают в вихревой поток от предыдущих рядов. Все это отражается на протекании процесса теплоотдачи. [c.296]

Рис. 10. Зависимость относительной глубины 6 проникновения магнитного поля проходного ВТП с однородным полем в круговой цилиндр от параметра х .

Рис. 37. Годографы (а) и графики модулей (ff) приращений напряжения проходного ВТП в зависимости от глубины узких длинных поверхностных дефектов в неферромагнитном цилиндре и от обобщенного параметра л -

Зависимость формы огибающей сигнала дифференциального проходного ВТП от длины узких поверхностных дефектов глубиной = 0,05 при Т1 = 0,64 и базе = 6/2/ и = 0,8 (Ь — расстояние между короткими измерительными обмотками) показана на рис. 54. При / > 2 амплитуда импульсов практически остается неизменной, а расстояние между пиками импульсов увеличивается и становится равным относительной длине дефекта При <3 0,2 форма импульса практически не отличается от формы, соответствующей = 0,22. Исследования показывают, что с уменьшением базы сокращается длина зоны контроля и уменьшается амплитуда импульса огибающей, поскольку зоны контроля измерительных катушек при малых 6 перекрываются. Оптимальное значение да 0,25-t-0,5, при этом амплитуда импульса огибающей уменьшается не более чем на 30 % от максимального значения, соответствующего 6 1. Увеличение глубины дефекта от = 0,025 до = 0,2 не влияет существенно на форму им- [c.123]

Основной параметр дефектоскопа — порог чувствительности — определяется минимальными размерами дефекта заданной формы, при которых отношение сигнал/помеха составляет не менее двух. Порог чувствительности обычно устанавливают на калиброванных образцах с искусственными дефектами различной формы, например в виде отверстий разного диаметра и глубины в трубах и прутках, в виде продольных рисок на проволоке и т, д. Реальный порог чувствительности зависит от уровня помех, связанных с вариацией параметров объекта, например р-г, о, шероховатости поверхности и т. д. Порог чувствительности дефектоскопов с проходными ВТП обычно определяется глубиной узкого длинного продольного дефекта, выраженной в процентах от поперечного размера (диаметра) детали. [c.139]

В гл. 7 мы указывали на связь между магнитной проницаемостью и механическими напряжениями. Возможность количественной оценки остаточных напряжений в ферромагнитных материалах высказывалась многими исследователями Л. 2, 5]. Имеются работы по оценке этих напряжений с помощью низкочастотных электромагнитных приборов с проходной катушкой, дающих интегральную характеристику состояния образца по всему периметру на сравнительно большую глубину [Л. 47]. Определенные возможности здесь открывает применение приборов с накладной катушкой, работающих на частотах от 1 до 2 000 кгц [Л. 9, 29]. Механические воздействия вызывают в поверхностном слое ферромагнитного металла структурные изменения, которые фиксируются этими приборами. Изменения происходят в очень тонком слое, обычно не превышающем 20 мкм, где и появляются очаги будущих трещин. [c.158]

А — постоянная величина, зависящая от материала резца, обрабатываемого изделия и режимов резания (подача, глубина и т. п.). т — показатель степени, зависящий от характера износа резца и факторов, определяющих величину А (для точения стали твердосплавными проходными резцами т=0,125). [c.113]

Поля допусков Л4 и В4, 5 и S5 часто используются для изделий с конструктивными зазорами глубина паза под призматическую шпонку (А ), диаметры проходных отверстий под крепежные детали (А —АъУ, толщины, длины, глубины и аналогичные размеры, входящие в размерные цепи и др [c.106]

Для подрезания уступов (поверхностей 9, 7 S) глубина резания переменная (от минимума к максимуму). Глубина резания (максимальная) устанавливается, принимая во внимание предшествующую работу проходных резцов с <р =45 и размеры диаметров рядом расположенных уступов. [c.499]

При обточке деталей малой жесткости на проход у = 60 75° при расточке жестких деталей f = 45 ч- 60" при обточке жестких деталей проходными резцами tp = 30 60° при чистовой обточке в жестких условиях с малыми глубинами резания f = 10 ч- 20°. Для отрезки деталей без бобышек главный угол в плане у отрезных резцов затачивается на угол f = 80°. При чистовой обточке резцом Колесова и лопаточным резцом f = 0°, Допускаемые пределы отклонения угла f должны быть не больше +2°. [c.304]

При обточке без врезания быстрорежущими проходными резцами угол = = 5- -J0° при обточке без врезания твердосплавными резцами угол fi = 15° при обточке с врезанием на глубину до 3 мм угол = 15° при обточке с врезанием на глубину свыше 3 мм угол f J = 20 30° при расточке и подрезке быстрорежущими резцами угол ifj = = 10 15° при расточке и подрезке твердосплавными резцами угол [c.304]

Конструктивными признаками деталей, изготовляемых компрессионным прессованием, являются а) отсутствие двусторонней (проходной) арматуры и арматуры, расположенной перпендикулярно направлению прессования б) отсутствие отверстий с соотношением их глубины к диаметру более 3. в) пониженные требования к равномерности структуры детали и точности ее высоты. [c.595]

Число переходов, удвоенная глубина шлифования, характеристика круга и шероховатость поверхности при бесцентровом проходном шлифовании [c.610]

Калибр-пробка гладкий проходной (11) должен свободно проходить через отверстие под действием собственного веса или усилия, примерно равного ему, но не менее 1 И. Рабочая длина проходного калибра-пробки для отверстий от 6-го до 9-го квалитетов должна быть равной или большей длины (глубины) контролируемого отверстия, [c.46]

Таким образом, анализ опытных данных показывает, что уменьшение проходного сечения горла диффузора вызывает развитие глубины скачка и смещение его начальной зоны в камеру смешения. [c.127]

Достаточно распространенной является обработка конических поверхностей с применением копирных устройств. К станине станка крепится плита 7 (рис. 4.34, а) с копирной линейкой 6, по которой перемещается ползун 4, соединенный с суппортом 1 станка тягой 2 с помощью зажима 3. Для свободного перемещения суппорта в поперечном направлении необходимо отсоединить винт поперечного движения подачи. При продольном перемещении суппорта 1 резец получает два движения продольное от суппорта и поперечное от копирной линейки 6. Поперечное перемещение зависит от угла поворота копирной линейки 6 относительно оси 5 поворота. Угол поворота линейки определяют по делениям на плите 7, фиксируя линейку болтами 8. Движение подачи резца на глубину резания производят рукояткой перемещения верхних салазок суппорта. Наружные конические поверхности обрабатывают проходными резцами. [c.163]

Одно отверстие 0 4,5 проходное с коническим углублением, угол зенко-вания 90 , глубина 2 с одно<( стороны [c.147]

Одно отверстие ф 4,5 проходное с коническим утлублением, с одной стороны угол зенкования 90 глубина 2 [c.130]

Чтобы исклк чить сирямляющсс действие поверхностей проходных отверстий решеток, т. е. чтобы последние были действительно тонкостенными, относительная глубина отверстии /отв/ /отв должна быть взята по возможности меньшей. Толщина испытанных решеток выбрана по жесткости /ото - l,5-f-2 мм. При отв = Ю мм относительная глубина loT]i"/oTB = 0.15-г-0,2, и решетку можно считать тонкостенной. Такие же, примерно, значения отв/filo л применяют и на практике. Поэтому во всех испытанных решетках диаметр отверстий был одинаковым /отв = Ю мм. [c.160]

При определении расплывчатости вертикальных границ области (imax И т. д.) учитывают расчетное значение глубины /max реззния при обрзботке проходными резцами из условия, что возникающие погрешности от упругих перемещений заготовки при обработке с /max не превышают допуска на диаметральный размер детали. [c.127]

Годность деталей с допуском от IT6 до IT17, особенно при массовом и крупносерийном производствах, наиболее часто проверяют предельными калибрами. Этими калибрами проверяют размеры гладких цилиндрических, конусных, резьбовых и шлицевых деталей, глубин и высот выступов, а также расположение поверхностей и другие параметры. Комплект рабочих предельных калибров для контроля размеров гладких цилиндрических деталей состоит из проходного калибра ПР (им контролируют предельный размер, соответству-юш,ий максимуму материала проверяемого объекта, рис. 9.18, и непроходного калибра НЕ (пм контролируют предельный размер, соответствующий MHHHMyiMy материала проверяемого объекта). С помощью предельных калибров определяют не числовое значение контролируемых параметров, а годность детали, т. е. выясняют, выходит лн контролируемый пара-Рис. 9.18. Схема для выбора номинальных метр за нимсний ИЛИ верхний размеров предельных гладких калибров предел, или находится ме кду [c.240]

Принцип эксплуатации скважин с газлифтными клапанами заключается в следующем. Газлифтные клапаны, установленные на колонне подъемных труб на различных глубинах, выпуская газ из межколонного пространства в подъемную колонну, уменьшают удельный вес откачиваемой продукции и ирода-вочное давление и тем самым позволяют учесть продуктивность скважины и расход сжатого газа. Одновременно благодаря газлифтным клапанам снижается трудоемкость проведения вспомогательных процессов обслуживания, освоения и ремонта скважин. Значительное достижение в этой области — создание и применение специальных камер с эксцентрично расположенными в них клапанами. Такая камера, соединенная последовательно с колонной подъемных труб, при установленном в ней клапане сохраняет свободным проходное сечение трубы. Это позволяет выполнить все работы в скважине (исследования, замену клапанов, промывку, изоляцию, перфорацию II т. д.) без извлечения насосно-компрессорных труб. [c.103]

Плитка из азотированной стали, деформированная щариком. Изготовляется пластина из азотируемой стали размерами 50 X 50 X 3 мм, поверхность которой шлифуется так, чтобы шероховатость составила Ra = S-f т-4 мкм. В середине сверлят проходное отверстие диаметром 5 мм, фаска с обеих сторон 60°. После этого пластина азотируется (глубина азотиро- вания 0,2—0,7 мм), очищается от окалины мелкой шлифовальной бумагой и кладется на стальное кольцо (вну. тренний диаметр 30 мм, высота 25 мм, наружный диаметр около 60 мм). На противоположной стороне 20-мил [c.157]

Формулу (1) и номограмму на рис. 9, а можно использовать для приближенной оценки глубины проникновения магнитного поля проходного ВТП в длинный круговой цилиндр или трубу. Истинное значение глубины проникновения для наружного проходного ВТП с однородным магнитным полем превышает оценку по (I). На рис. 10 показаны графики зависимости относительной глубины проникновения 6 . = 8/R от квадрата обобщенногопараметра контроля х == = R / (OfiaO, где R — радиус контролируемого цилиндра или наружный радиус трубы (б = f2lx). [c.89]

Рис. 39. Зависимость векторов (а) и модулей (<Г) прира щеиия напряжения проходного ВТП от глубины залегания узкого длинного дефекта в цилиндре

Дефектоскоп ЭД-3.02 предназначен для обнаружения дефектов в ферромагнитной проволоке непосредственно на ста нка х-автоматах, изготовл яющи с нормализованные крепежные детали. В приборе используется проходной ВТП специальной конструкции, создающий радиальное вращающееся магнитное поле. Дефектоскоп обнаруживает трещины глубиной более 2 % диаметра проволоки и протяженностью свыше 1,5 мм. [c.143]

В металлургической промышленности применяют линии контроля качества прутков круглого ( диаметром 5— 25 мм) и шестигранного профиля, разработанные в ФРГ Ин-том д-ра Ф. Фер-стера и фирмой Бэккенбауэра. В состав линии входят следующие приборы вихретоковый дефектоскоп с накладными преобразователями, дефектоскоп с проходными преобразователями, структуроскоп, демагнитизатор. Применяя дефектоскопы с проходными и враш,ающимися накладными преобразователями, можно выявлять как локальные поверхностные дефекты, так и протяженные, плавно изменяющиеся по глубине. [c.330]

При проектировании тоннелей и каналов для прокладки трубопроводов с агрессивными растворами и вентиляционных тоннелей необходимо принимать сеченне проходных не менее 1,2Х1,8 м закрытые непроходные или полупроходные, а также лотки и приямки должны быть шириной не менее 0,6 м при глубине 0,6—0,8 м 0,8 м — при глубине до 1,5 м 1,2 м при глубине до 3 м 2 м — при глубине более 3 м. В закрытых непроходных или полупроходных тоннелях и каналах должны устраиваться люки диаметром не менее 800 мм через каждые [c.77]

Конструктивными признаками деталей, изготовляемых литьевым прессованием, являются а) наличие в детали проходной арматуры б) повышенные требования к точности высоты детали и концентричности ее элементов в) тон костенность детали (до 0,5 мм) г) наличие отверстий глубиной, превышающей утроенный диаметр д) повышенные требования к прочности деталей. [c.596]

Заменой участка трубы устраняются местные утонения стенки трубы сверх допустимой величины трещины в основном металле труб, вмятины, уменьшающие проходное сечение трубы на величину, превышающую допустимую вмятины глубиной 0,6 мм и более расслоения металла труб, выходящие на поверхность вырьшы, уменьшающие толщину стенки трубы до значений ниже расчетных, сквозные трещины в кольцевых сварных швах. [c.407]

Наибольшее влияние на относительный износ оказывает скорость резания. Влияние подачи и глубины резания, а также геометрических параметров режущих инструментов на относительный износ исследовано недостаточно. С увеличением подачи от 0,1 до 0,3 мм1об при обтачивании проходными резцами заготовок из стали и чугуна относительный износ увеличивается на 20—50%. С увеличением глубины резания от 0,3 до 1,5 мм относительный износ возрастает на 50%. [c.313]

На основании проведенных исследований можно заключить, что все технологические факторы влияют на упрочнение и другие свойства поверхностных слоев деталей машин. Оценивать качество поверхности нужно с учетом главным образом влияния доминирующих факторов. Ниже приведены некоторые количественные данные влияния технологических факторов на глубину и степень наклепа стали Ст. 3 при обработке проходными резцами с режущей кромкой из сплава Т15К6. Влияние скорости резания на глубину наклепа выражается уравнением неравнобокой гиперболы [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...