Индукционный печной

Процесс оплавления осуществляют теми же горелками, что и напыление, а также индукционным, печным или плазменным способом. При оплавлении напыленную поверхность нагревают до тех пор, пока она не заблестит и в ней не отразится пламя, при этом происходит сплавление оплавленного слоя с основным металлом. В связи с тем, что оплавлению покрытия предшествует предварительный подогрев детали до температуры 800— 900°С, этот способ применяют для сравнительно небольших изделий, масса и форма которых дают возможность нагревать их до требуемых температур без затруднения. [c.14]

Порошки для наплавки широко используют в таких технологических процессах, как плазменная, газовая (газопорошковая), индукционная, печная, дуговая наплавки, плазменное напыление. Порошки изготовляют путем распыления струи жидкого металла водой или газом высокого давления и другими методами. Форма частиц может быть сферической или осколочной. Порошки со сферической формой частиц отличаются хорошей сыпучестью, что обеспечивает их нормальную подачу из дозирующих устройств в зону наплавки. [c.50]

В связи с тем что соединение при каждом способе производится в различных средах (воздух, продукты его взаимодействия с нагреваемым металлом, газ, вакуум и жидкость, см. фиг. 5), а металл торцов может быть жидким или твердым, наименование способа при наличии жидкого металла и специально создаваемой среды соответствующим образом уточняется, например стыковая сварка оплавлением в азоте, индукционно-печная сварка в вакууме, сварка т. в. ч. с пастой и т. д. [c.9]

В Советском Союзе разработай способ эмалирования на стайках-автоматах в электромагнитном поле, основанный па то.м, что для получения покрытия достаточно нагреть только поверхностный слой металла, лежащий непосредственно под слоем эмалевого шликера . Эмалирование индукционным током не требует громоздких печей-агрегатов н исключает влияние печных газов на качество эмали. [c.379]

Так, при печном нагреве температура закалки стали о 0,4 % С составляет 840—860 С, при индукционном нагреве со скоростью нагрева 250 °С/с равна 880—920 С, а при 500 "С/с — 980—1020 С. Вследствие неоднородности аустенита при скоростном индукционном нагреве охлаждение должно быть более интенсивным, чем при обычной закалке. [c.222]

Для прессовых (П) и механических (М) процессов характерно обязательное приложение давления в месте сварки. Источник энергии при этом может быть как внешним (газопрессовая, печная сварка), так и внутренним (контактная, индукционная сварка). [c.131]

Другим примером рассматриваемого типа нагрева является нагрев изнутри трубчатых образцов специальным нагревателем. При изотермических испытаниях радиационный нагрев трубчатых образцов нагревателем, установленным во внутренней полости образца, сочетает в себе достоинства печного нагрева и нагрева пропусканием тока (индукционного) и представляется весьма рациональным [174, 286]. [c.217]

Довольно равномерное температурное поле характерно для индукционного нагрева, когда подбором формы и размеров индуктора достигается снижение продольных градиентов до величин того же порядка, что и при печном нагреве [22, 304]. [c.217]

При неизотермических испытаниях существенное значение приобретают вопросы тепловой инерции нагревательного оборудования и собственно образца. Средние скорости нагрева до температуры порядка 800° С при использовании печного нагрева составляют 50 град/мин, пропусканием тока и индукционным способами 500 град/мин и более. [c.218]

Для сравнения роли печного и индукционного нагрева часть заготовок в последнем случае охлаждали на воздухе. [c.176]

Покрытие эмалью крупногабаритных деталей ограничивается размерами печей для обжига. Печи для эмалирования цистерны объемом 20—100 м представляют собой сложные сооружения, кроме того, управлять обжигом и равномерно прогревать все части сложных деталей в таких печах довольно трудно. Поэтому в подобных случаях покрытие эмалью производят в электромагнитном поле на станках-автоматах. Нанесенную на поверхность металла эмаль расплавляют, прогревая тонкий слой металла в электромагнитном поле высокой, а иногда и промышленной частоты. После остывания эмаль образует прочную пленку. Сплошное эмалевое покрытие можно получить на поверхностях любой величины, так как покрывать можно последовательно участок за участком, а не всю деталь сразу, как при обжиге в печах. К тому же этот способ эмалирования экономичнее, так как к. п. д. индукционных установок выше, чем печных, а время процесса значительно меньше. [c.340]

В данной работе для изучения газонасыщения титановых сплавов марок ВТ5-1, ВТ 14, АТ8 и АТ2-3 был применен ускоренный индукционный нагрев с помощью токов высокой частоты (ТВЧ). Нагрев осуществлялся до температуры 1100° С за 10—17 сек. Параллельно проводился печной нагрев при той же температуре с выдержкой 30 мин. В обоих случаях охлаждение выполнялось с помощью воды. [c.68]

Результаты газонасыщения оценивались по изменению микротвердости в слое (рис. 1. 21 и I. 22). Как видно из анализа приведенных графиков, газонасыщение при индукционном нагреве оказывается значительно меньшим, чем при печном. При этом глубина [c.68]

Структуры сплавов при индукционном и печном нагревах также различаются. Так, при исходном балле зерна исследованных сплавов в пределах 8—10, в результате индукционного нагрева зерно укрупняется до 2—4 баллов, а при печном нагреве до 1—0 балла. При этом в обоих случаях получается игольчатая структура а-фазы (рис. I. 23). [c.72]

Газонасыщенный слой, получаемый при индукционном нагреве, металлографически обнаружить не удается, в то время как слой, образующийся при печном нагреве, хорошо виден на микрошлифах всех исследованных сплавов (рис. I. 24). [c.72]

Наиболее эффективным методом подогрева роторов несомненно является метод индукционного нагрева (глава V). Установка на роторе индукторов оставляет доступным место сварки. Отсутствие значительного тепловыделения при индукционном нагреве не приводит к ухудшению условий работы сварщика, обычно имеющему место при использовании способов подогрева. Применение печного нагрева или нагрева газовыми горелками при сварке роторов нежелательно. [c.125]

При проектировании плавильных отделений не следует забывать о площадях, потребных для размещения вспомогательного (стенды для сушки и ремонта ковшей и др.) и сопутствующего оборудования, которое является составной частью плавильных агрегатов. К такому оборудованию относят, например, шихтовальное устройство при ваграночном процессе, печные трансформаторные подстанции дуговых электропечей, помещения для конденсаторных батарей индукционных печей и т. д. Это оборудование часто занимает площади, равнозначные площадям, отведенным для собственно плавильных пролетов. Например, плавильное отделение чугунолитейного цеха (см. рис. 20 и 21) занимает два 24-метровых пролета, из которых один предназначен для плавильных агрегатов со вспомогательным оборудованием, а второй—для шихтовальных устройств. В сталелитейном цехе (см. рис. 26 и 27) дуговые электропечи установлены в 30-метровом пролете, а трансформаторные подстанции и насосные аккумуляторные станции к ним занимают 24-метровый пролет. [c.36]

Для термической обработки сварных соединений разрешается при.менять как общий печной нагрев, так и местный — индукционные нагреватели или. многопламенные газовые горелки. [c.510]

По методу нагрева печное оборудование разделяют на электропечи сопротивления, индукционные печи и установки, которые, в свою очередь, можно разделить на печи с контролируемой средой и вакуумные. [c.136]

Высокотемпературная флюсовая пайка алюминия и его сплавов может производиться с применением газопламенного, печного, индукционного и контактного нагрева, а также путем погружения в расплавы флюсов. [c.264]

Влияние способа нагрева при пайке зависит от природы источника тепла, от параметров оборудования, флюсующей среды, применяемых средств механизации. При нагреве горелками газовое пламя вступает во взаимодействие с паяемым металлом и расплавом припоя при печно.м нагреве требуются более эффективные флюсующие средства индукционный — связан с воздействием переменного магнитного поля, что способствует лучшему формированию шва. От способа нагрева зависит равномерность распределения тепла по сечению паяемого изделия. [c.307]

Опытные плавки проводили в индукционной печн ИСТ-016 с кислой футеровкой. Жидкую сталь предварительно раскисляли алюминием, а затем вводили лигатуру в количестве 0,1—0,3% от веса жидкого металла. Для механических испытаний и микроструктуриого анализа заливали стандартные пробы по ГОСТ 977—65. Трещииоустойчивость, объемную усадку и жидкотекучесть изучали на специальных пробах. [c.96]

Титановые ПрМТ45 960 970 6,0 u, Si, Fe, Ti (50 1 2 O T.) Индукционная, печная пайка в вакууме титановых сплавов ВПр25, кроме того, для пайки молибдена, ниобия, графита, керамики. ПрМТ45 - порошковый припой для толстостенных деталей при зазорах 0,1 мм [c.158]

Флюсовая пайка находит особенно широкое применение при газопламенной, индукционной, печной пайке, пайке погружением и других способах narpeBia. 11еобходимость удаления коррозионноактивных остатков и шлаков флюсов путем промывки изделия после пайки ие позволяет применять этот способ для конструкционно-сложных крупногабаритных и массивных изделий из-за нена--дежности или невозможности такой операции. Тем не менее отсутствие эффективных способов бесфлюсовой пайки для ряда конструкционных материалов при выбранных режимах пайки, большая стоимость специального оборудования, например вакуумных печей для предприятий единичного и мелкосерийного производства, является причиной широкого применения флюсовой пайки. [c.133]

Процесс, отличающийся от переплава в открытой индукционной печн тем, что он проводится в вакууме. [c.424]

Подобным же образом Фитцер [919] пробовал улучшить сопротивление окислению у железа. Диффузионный отжиг он проводил всего несколько минут в высокочастотной индукционной печн. Засыпка железа легирующей смесью порошков силицида железа (Рез51), алюминия (35%) и фосфора (19%) приводила к образованию на поверхности железа пористых поверхностных слоев. Тантал и хром создавали гладкие беспористые феррит-ные диффузионные зоны. Титан н цирконий слабо диффундировали в железо. Молибден намного улучшал общую диффузию титана и кремния (18% Т1, 20% 51, 50% Мо и 12% Ре). Легирующие порошки без добавки железа давали очень пористые поверхностные слои. [c.397]

Индукционные печн могут быуь с железным сердечником (для плавки цветных метаЛлов) и без сердечника. Сталь выплавляют почти исключительно в бессердечии-К0ВЫХ печах высокой частоты (рис. 66). [c.302]

Рис. 6. Схема установки для измерения комплекса тепловых характеристик методом переменного нагрева в индукционной печн.

Расплав стали получали переплавом заготовок в высокочастотной индукционной печн емкостью 8 кг. После расплавления металла производилось озвучивание его или необходимая для сравнения по времени плавки выдержка. В койне плавки прс-изводилось раскисление металла. Температура расплава измерялась термопарой погружения типа ПП (платина—платинородий). Металл разливался в предварительно прокаленные при 900—950" С в течение 8—9 ч керамические формы-клинья. [c.391]

Классификация. Электропечи подразделяются на дуговые, индукционные (печн повышенной частоты и печи промышленной частоты), печи с графитовыми элементами сопротивления. [c.416]

Для наплавки применяют преимущественно дуговые виды сварки ручную плавящимися и неплавящимися электродами, механизированную и автоматическую под флюсом и в защитных газах, вибродуговую, плазменную. Наряду с дуговой применяют газовую, электрош лаковую, индукционную, печную наплавку. [c.6]

После закалки с индукционного нагрева действительное sepiio аустенита значительно мельче (балл 10—12), чем при обычной закалке с печным нагревом (балл 7—8). С повышением темп( ратуры число зародышей аустенита возрастает более интенсивно, чем ско- [c.223]

В настоящей работе изучено влияние скорости охлаждения заготовок после печного и индукционного нагрева па структуру, статическую и циклическую прочность малоуглеродистой стали Ст. 3 и низколегированной стали 10Г2С1, широко применяемых в строительстве. [c.175]

Изучено влияние скорости охлаждения после печного и индукционного нагрева на структуру, статическую и динамическую прочность иизкоуглеродистой стали Ст. 3 и низколегированной стали 10Г2С1. Заготовки охлаждали вместе с печью, на воздухе, в масле и в воде. Установлено увеличение циклической прочности за счет поверхностной индукционной закалки. Причина повышения циклической прочности низкоуглеродистых сталей при увеличении скорости охлаждения и температур аустенитизации свя зана с обра.зованием структур с лучшим сочетанием механических свойств и более благоприятной системой остаточных напряжений в поверхностном слое металла. [c.427]

Рис. I. 23. Микроструктура сплава ВТ14 а — в исходном состоянии б — после индукционного и д — печного нагрева. Увеличение в 200 раз

При индукционном нагреве существенно более низкой оказывается и максимальная твердость газонасыщенного слоя. У разных сплавов она колеблется в пределах от 600 до 800 кПмм , в то время как в результате печного нагрева ее значения поднимаются до 1100—1600 кПмм . [c.72]

Проведенные исследования позволяют предположить, что ускоренный индукционный нагрев титановых сплавов, как дающий меньщее газонасыщение по сравнению с печным и обеспечивающий благоприятное влияние на структуру, может быть успешно использован на практике при выполнении ряда технологических операций. [c.72]

Так, например, при печном нагреве стали с 0,4 % С температура. зака.лкн 840—860 °С, при индукционном нагреве со скоростью 25U С/с -- 880—920 С. а со скоростью 500 С/с — 980—I02U "С. [c.222]

После закалки с индукционным нагревом действительное зерно аустенита мельче (балл И —12), чем при обычной закалке с печным нагревом (балл 7—10). Предварительное улучнтеиие или нормализация, при которых можно получить мелкодисперсную исходную структуру, и использование высоких скоростей нагрева (500—1000 °С/с) при аустенитизации позволяют получить особо [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...