Параметр возбуждения

Высокие параметры возбуждения сохраняются в широком диапазоне частот. [c.191]

Выбор математической модели для критерия разрушения можно начать с выделения параметров возбуждения и отклика, который необходимо исследовать. В этой математической модели отклик — механическое разрушение — должен быть связан с механическим возбуждением. Механическое разрушение здесь интерпретируется как любое наблюдаемое изменение механического поведения. В качестве представляющих технический интерес примеров таких изменений можно назвать предел пропорциональности на кривой напряжение — деформация, появление остаточных деформаций, конечную точку на кривой напряжение — деформация, соответствующую разрыву образца. [c.409]

Рис. 74. Графики критического параметра возбуждения для механизмов с бигармонической функцией положения

Рис. 76. График критического параметра возбуждения для механизма с качающейся кулисой

Соотношения между параметрами механизма, параметрами возбуждения и положением динамического равновесия механизма будут установлены в следуюш,ей главе, а сейчас обратимся к составлению уравнения движения механизма с упругими связями, находящегося под воздействием пульсирующей силы. [c.121]

Разумеется, что линейная теория как при анализе вопроса о динамической устойчивости механизма, так и при анализе условий возникновения резонанса дает лишь качественную оценку поведения механизма, т. е. только указывает, при каких значениях параметров механизма и параметров возбуждения возможно значительное нарастание колебаний. Поэтому здесь можно лишь отметить, что характеристическая область механизма должна располагаться возможно дальше от характеристических линий ао, аг, 62, , свойственных периодическим решениям. [c.154]

Чтобы выявить сущность предлагаемого метода нахождения динамической ошибки, вернемся к уравнению (5.1). Выше было указано, что в этом уравнении при неизменных параметрах возбуждения все коэффициенты являются функциями положения механизма, так что [c.159]

ПОЛОЖИВ в основу решения предположения, принятые за исходные при рассмотрении модели на рис. 5.8. Нетрудно заметить, что указанные предположения о соотношениях между параметрами механизма и параметрами возбуждения находят вполне определенное отражение в значениях параметров и 20 уравнения (5.21). [c.176]

Исследование задачи об устойчивости решения уравнения Матье по существу доведено до конца. Наличие карты устойчивости (см. рис. 2.1) дает возможность при заданных значениях параметров а и (/, не прибегая к выкладкам, получить ответ на поставленный вопрос. Для этого достаточно установить, в которую из зон этой карты попадает характеристическая точка механизма, координаты которой определяются значениями параметров механизма и параметров возбуждения. [c.200]

Однако количественную оценку этого влияния можно получить, лишь учитывая конкретные значения параметров механизма и параметров возбуждения. [c.202]

Покажем, при каких соотношениях между параметрами системы и параметрами возбуждения это предположение остается в силе, для чего составим дифференциальное уравнение движения цапфы относительно подшипника в предположении равномерной круговой вибрации последнего. Потенциальная энергия цапфы весом G равна [c.222]

Пусть, например, мы хотим выяснить, при каких соотношениях между параметрами вибратора и параметрами возбуждения могут установиться такие периодические движения, когда период ударов вибратора о ступеньки [c.240]

Однако, используя такую оценку, следует иметь в виду, что все полученные выше результаты справедливы при условии, если движение системы носит обусловленный периодический характер они теряют силу при таких сочетаниях параметров системы и параметров возбуждения, когда движение оказывается непериодическим либо является периодическим, но отличным от рассмотренного нами. Каковы будут диссипативные свойства системы при ее работе на этих режимах [c.312]

Если параметры возбуждения объекта заданы в виде закона колебаний демпфируемой точки крепления гасителя [c.365]

В настоящее время для расчета параметров возбужденных состояний [c.56]

Вопрос о влиянии молекулярных взаимодействий на электронные спектры молекул принципиально может быть решен путем расчета изменения потенциальных кривых комбинирующих состояний. Располагая такими данными, можно вычислить новые частоты переходов (спектральные сдвиги), интегралы наложения волновых функций и распределение вероятностей перехода (интенсивность и форму полос). К сожалению, такой общий подход, позволяющий решить одновременно полный комплекс вопросов об изменении электронных полос в растворах, практически не используется, во-первых, из-за отсутствия достаточно строгой теории электронно-колеба-тельных спектров вообще, во-вторых, из-за недостатка данных о физико-оптических параметрах возбужденных молекул. [c.93]

В области —оо <с К < 1 при отсутствии модуляции (г=0) равновесие устойчиво эти значения К соответствуют произвольному подогреву сверху или подогреву снизу с докритическим градиентом. При наличии модуляции (г Ф 0) появляются области параметрической неустойчивости, изображенные на рис. 87, а. При малых г равновесие устойчиво при любых частотах. Неустойчивость появляется при конечном пороговом значении параметра возбуждения г = Г1 = Зе —(К—1). При г > Г1 имеются интервалы частот, соответствующие устойчивости и неустойчивости. [c.246]

В режиме установившихся надкритических колебаний все локальные и интегральные характеристики течения осциллируют со временем, причем форма колебаний, средние значения и амплитуды определяются параметрами возбуждения. В работе в качестве интегральной характеристики движения принято [c.263]

Численное моделирование конечно-амплитудных режимов проводилось в работах [9, 10]. Применялся метод конечных разностей для расчета вторичных течений, периодических по вертикали. В [9] изучались вторичные режимы в предельном случае Рг = О, когда неустойчивость называется гидродинамическим механизмом. Расчеты свидетельствуют о том, что при использованных значениях параметров возбуждение вторичных течений [c.102]

Зависимость этой величины от безразмерного параметра возбуждения k d показана на рис. 132 вместе с ojd. Для очень малого параметра возбуждения уравнение (8.50) дает [c.490]

Фокусное расстояние определяется соотношением (8.35). Поэтому мы получим выражение для С ооо//, если просто заменим четвертую степень синуса на третью в выражении (8.50), Тогда для очень малых параметров возбуждения имеем [c.491]

Коэффициент хроматической аберрации, очевидно, имеет минимум, когда г )о = я/2, т. е. 2о=0 (объект расположен в средней плоскости линзы) для любого фиксированного к сР. Коэффициент Ссо равен нулю как для нулевого, так и для бесконечно большого значения параметра возбуждения. Он имеет максимум, когда 2 2 = 2. Максимум Ссо при 2о = 0 составляет [c.492]

Зависимость этой величины от безразмерного параметра возбуждения кЧ показана на рис. 132 вместе с 0 /4. Для очень малых параметров возбуждения имеем [c.492]

Зависимость аналогична случаю сферической аберрации, однако изменения с ростом параметра возбуждения выражены не так резко. Для очень больших к с1 имеем [c.492]

Реальные коэффициенты сферической аберрации, связанные с объектом при бесконечном увеличении и отнесенные к изображены на рис. 137 как функции параметра возбуждения для различных з/О. Для малых возбуждений сферическая [c.499]

Рис. 135. Реальные фокусные расстояния ненасыщенных коротких линз в зависимости от параметра возбуждения для различных значений з/О. Фокусное расстояние отнесено к радиусу канала К = 0/2 [83].

Рис. 135. Реальные <a href="/info/12775">фокусные расстояния</a> ненасыщенных <a href="/info/622721">коротких линз</a> в зависимости от параметра возбуждения для <a href="/info/673251">различных значений</a> з/О. <a href="/info/12775">Фокусное расстояние</a> отнесено к радиусу канала К = 0/2 [83].

Можно представить оптические свойства первого порядка и аберрации коротких магнитных линз для относительно низких возбуждений в виде универсальных кривых [84, 298, 301, 302]. Эта идея основана на введении соответствующим образом выбранных масштабирующих множителей для параметров возбуждения и оптических свойств. [c.501]

Оптимальные конструкции для объективных и проекционных линз были рассмотрены несколькими авторами [84, 303— 305]. Однако следует понимать, что параметры возбуждения и геометрия, при которых достигают минимума фокусные расстояния, сферическая и хроматическая аберрации, совершенно различны. Поэтому оптимальное конструирование подразумевает некоторые дополнения к обычным практическим требованиям. Например, если коэффициенты аберраций нормированы относительно минимально возможного асимптотического фокусного расстояния, они имеют минимальное значение для каждого фиксированного отношения з/О при определенном оптимальном возбуждении. Это минимальное значение уменьшается по мере роста отношения з/О [84]. Поэтому в обш,ем линзы с высокими значениями з/О имеют относительно низкие аберрации. Если, однако, рассмотреть сферическую аберрацию при таких возбуждениях, когда хроматическая аберрация имеет минимум, то увидим [300], что коэффициент сферической аберрации круто возрастает с увеличением отношения з/О. То же самое происходит, если попытаться начать с минимума коэффициента сферической аберрации для минимума сферической аберрации коэффициент хроматической аберрации приблизительно на 30% выше, чем наименьший достижимый. Обе аберрации достигают своих минимумов при различных значениях возбуждения, поэтому оптимальная геометрия всегда должна пониматься в ограниченном смысле. Правильный выбор параметров возбуждения линзы и максимального значения магнитной индукции более важен, чем выбор отношения з/О. [c.502]

Рис. 7.39. Зависимость интенсивности излучения в случае одномодовой генерации от расстройки частоты для лазерной среды с однородно уширенной линией генерации (Г = 100 МГц) при возрастании параметра возбуждения

Рис. 7.39. Зависимость <a href="/info/18861">интенсивности излучения</a> в случае одномодовой генерации от <a href="/info/358324">расстройки частоты</a> для <a href="/info/177017">лазерной среды</a> с <a href="/info/192380">однородно уширенной</a> <a href="/info/367036">линией генерации</a> (Г = 100 МГц) при возрастании параметра возбуждения

Магнитная приставка ПМ-1 предназначена для питания обмотки возбуждения сварочных генераторов постоянного тока независимого возбуждения для получения жестких внешних характеристик с повышенным напряжением холостого хода. Приставка может быть использована для питания обмотки возбуждения генераторов ЗД-7,5/60 ЗД-7,5/30 ГС-500 (сварочный преобразователь ПС-500), а также других генераторов с напряжением холостого хода не менее 40 в и параметрами возбуждения, не превышающими величин, указанных в технических данных магнитной приставки. [c.155]

В машинах и устройствах вибрационного и виброудар-ного действия в качестве источника пульсирующей силы используются специальные устройства — вибраторы. Динамические параметры вибраторов, частоты и амплитуды развиваемых ими сил устанавливает конструктор в процессе проектирования механизма. Значит, и в этом случае все параметры возбуждения можно считать заданными. [c.20]

После того как будут выявлены соотношения между параметрами механизма и параметрами возбуждения, обеспечивающие его динамическую устойчивость, мы перейдем к определению увода и размыва 1механизма с упругими связями. При этом мы подробно остановимся на рассмотрении важного случая, позволяющего получить наглядное представление о причинах возникновения динамических ошибок и наряду с этим проиллюстрировать разработанную методику анализа динамической точности. [c.149]

Параметры а q (см. выражения (4.44)—(4.46)) для одного и того же механизма могут принимать различные значения в зависимости от величиныад , а также от амплитуды и частоты возбуждения. Для решения вопроса об устойчивости механизма необходимо при этом определить не одну характеристическую точку, а целую характеристическую область. Для определения этой области обратимся к рассмотрению зависимостей, связывающих параметры а и qj уравнения движения с параметрами механизма и параметрами возбуждения. [c.200]

В соответствии с условиями периодичности всегда следует выбирать корень X > 0. Только при этом возможен периодический режим рассматриваемого вида. Однако это условие не исключает двухзначности решения (см. ниже, рис. 8.24). При одних и тех же параметрах возбуждения и системы возможны два различных режима ее вынужденных колебаний. [c.304]

По (66), используя (76), (77), определяем параметр возбуждения масляиой пленки Е = = 2d (ptt(P22 = 4476.024 [c.320]

Виртуальные МО используются для определения параметров возбужденных состояний методом конфигурационных взаимодействий (КВ). Возбужденные конфигурации получают, рассматривая, кроме дважды занятых спин-орбиталей, две однократно занятые орбитали. Каждая конфигурация описьшается слзйтеровским детерминантом Ф . Для учета КВ полная волновая функция системы представляется в виде линейной комбинации слзйтеровских детерминантов, описывающих учитываемые конфигурации [c.56]

Как видим, взаимное положение главных плоскостей инвертируется и расстояние уГежду ними возрастает вместе с параметром возбуждения k d . Для максимальной оптической силы имеем Hild=l. [c.486]

Рис. 131. Реальные и асимптотические оптические силы, координаты фокусов в пространстве объектов и расположение главных плоскостей как функции безразмерного параметра возбуждения для колоколообразиой модели.

Рис. 131. Реальные и асимптотические <a href="/info/12619">оптические силы</a>, координаты фокусов в <a href="/info/477211">пространстве объектов</a> и расположение <a href="/info/14577">главных плоскостей</a> как функции <a href="/info/20535">безразмерного параметра</a> возбуждения для колоколообразиой модели.

Так как фокусное расстояние определено выражением (8.35), получаем выражение для Ссооо/Д если просто заменим вторую степень синуса на первую в соотношении (8.56). Тогда для очень малых параметров возбуждения получаем постоянный предел [c.492]

Так как реальные линзы не описываются ньютоновскими полями, реальные кардинальные элементы не могут быть использованы для определения свойств первого порядка при любом увеличении. Значения реальных фокусных расстояний, однако, представляют интерес, так как характеризуют оптическую силу коротких магнитных линз. Реальные фокусные расстояния симметричных ненасыщенных коротких линз представлены на рис. 135 [83] как функции безразмерного параметра k R (R = =D/2) для различных значений s/ ). Как обычно, оптическая сила увеличивается с ростом возбуждения. При малых возбуждениях фокусное расстояние увеличивается с уменьшением зазора, но при умеренных значениях параметра возбуждения кривые сближаются, а при больших значениях возбуждения различие между фокусными расстояниями для различных значений s/D очень мало. При бесконечном возбуждении фокусное расстояние достигает минимального значения около 0,2 D. Как следует из рис. 134, если 0,2 s/D 2, то d/R изменяется в пределах от 0,65 до 2. Рис. 135 демонстрирует, что для k R = имеем flR l. Это означает, что f/d изменяется от 1,5 до 0,5 с увеличением отношения зазор — диаметр. Соответствующие значения для модели Глазера есть 2,1 и 1,1. Это существенный выигрыш в оптической силе, особенно для больших зазоров, когда форм-фактор наименьший. [c.498]

Поскольку частота v фиксирована резонансными условиями (7.10.146) и (7.10.14в), выражение (7.19.12а) определяет расстройку частоты ге-неращ1И по отношению к частоте резонатора v . В частности, при A/V=О частота генерации v совпадает с v . С увеличением инверсии населенностей < частота v стремится уйти от резонансной частоты и принимает значения между v и l. Это явление известно как затягивание частоты. Выражение (7.19.126) устанавливает соответствие между потерями в резонаторе, представляемыми величиной А ", и инверсией населенностей . Величина A t , удовлетворяющая этому условию, называется пороговой инверсией населенностей. Если <ДЛГ> записать в виде < AN> = / ANf,,, где —так называемый параметр возбуждения, а отнести к случаю, когда Vi =p , то условия z < 1 и > 1 относятся соответственно к предпороговому или надпороговому режимам генерации. [c.549]

Вибрационные (инерционные) грохоты могут быть подразделены на собственно вибрационные (рис. 173, в и г) и гирационные (рис. 173, д). У первых амплитуда колебаний зависит от параметров возбуждения и упругой подвести, а также от массы грохота и находящегося на нем материала, а у вторых она задана жесткой кинематической цепью. Вибрацион- [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...