Условия свободного проскальзывания

Будем полагать, что на штамп действует направленная вдоль оси Охз сила Р. Па поверхпости контакта равны нулю касательные напряжения (контакт происходит в условиях свободного проскальзывания), а вне этой поверхности граница полуплоскости является свободной. Соответствующая краевая зада- [c.95]

Внешнее решение представляет собой решение соответствующей краевой задачи теории упругости для области D с математическим разрезом вдоль срединной поверхности оболочки на разрезе должны выполняться граничные условия (313). Нетрудно составить граничные условия также для того случая, когда слой находится в пластическом состоянии или же на границе контакта допускается проскальзывание с трением (или без трения). В частном случае при Е О получается трещино-подобная полость со свободными от нагрузок берегами. [c.101]

Рассмотрим теперь контакт двух зерен при условии, что площадь контакта (—а, а) значительно меньше протяженности зерна. Участки границы, находящиеся вне контакта, свободны от напряжений и смещений. Связь по границе (—а, а) такова, что проскальзывания нет. [c.144]

Краевые условия для системы уравнений (23,3), (23.4) в общем случае можно получить из (3.17), учитывая (23.1), условие = О и (23.2). В частности, для случаев жестко защемленного края, свободного и шарнирно опертого (не допускающего проскальзывания в направлении осей х и q>) из (22,7) — (22.9) соответственно имеем [c.136]

Тела заполнены однородными изотропными линейно упругими средами, характеризующимися константами и Контакт происходит в условиях свободного проскальзывания, а вне поверхности контакта границы тел свободны от напряжений. Соответствующая краевая задача включает в себя взятые в той или иной форме уравнения, описывающие плоские деформированные состояния обоих тел (см. 5.1), условия ограниченности регцения на бесконечности, а также снесенные на ось Ох граничные условия в области контакта х1 а [c.100]

Указание. По условиям симметрии деформации рассматриваем изгиб половины пружины. Сечение О перемещаетея вертикально вниз без поворота. Длина упругой линии увеличивается за счет свободного проскальзывания на опорах 1. Опорная реакция поворачивается, оставаясь нормальной к упругой линии. Обычное решение не учитывает двух последних обстоятельств. [c.148]

Задано ограничение неизвестного разрьша. В этом случае (см. столбец в табл. 3.3) величина неизвестного разрыва перемещения или усилия связана неравенством Aw < Aw, . .., AQ < AQ. Например, относительное радиальное смещение фланцев крышки и корпуса сосуда Aw может быть ограничено кольцевым зазором 5 в посадочном соединении этих фланцев. До тех пор, пока не выбран зазор, т.е. Aw <8, возможно относительное смещение фланцев, например при условии их свободного проскальзывания, т.е. Q = 0. После того как зазор будет полностью выбран, осуществляется совместность радиальных перемещений фланцев и при условии Aw = 8 находится соответствующая величина поперечного усилия Q. В результате характер деформирования конструкции оказывается нелинейным, даже если каждый 1из двух указанных этапов был линейным. [c.51]

При условиях свободного качения результирующая тангенциальная сила отсутствует, при этом область контакта делится на три подобласти центральная [у мало), где проскальзывание положительно, и две внешние подобласти у велико), где проскальзывание отрицательно. Три параллельные полоски износа наблюдались на следах качения шарика в подшипнике при отсутствии смазки Хиткоутом [165], который развил теорию, основанную на предположении о полном проскальзывании, т. е. в пренебрежении упругой податливостью шарика и кольца. Он также получил, что вращение шара должно вызывать момент сопротивления М [c.308]

К кривошипу О А длины /= ]/2/2м приложен вращ.ающий момент Л1вр = 60Н-м. Посредством стержня АС кривошип связан с центром С катка радиуса / = 0,25м, находящегося на горизонтальной опорной плоскости. К свободному концу нити, намотанной на барабан радиуса г = 0,11 м, который л<естко связан с катком, подвешен груз. Какому условию должен удовлетворять вес G этого груза при равновесии системы в положении, изображенном на рисунке, когда Z-ЛO =45 , если коэффициент трения качения катка по опорной плоскости [к—0,01 м, ОА=АС, а прямая ОС горизонтальна Проскальзыванием катка по опорной плоскости и весом всех элементов системы, кроме указанного груза, пренебречь. [c.150]

Кинематические связи не всегда имеют вид соотношений между координатами частиц. Случается, что имеют место условия более общей природы, которые можно записать лишь в дифференциальной форме. Характерным примером является шар, катящийся по столу. Шар, свободно перемещающийся в пространстве, имеет шесть степеней свободы. Если же он движется по плоскости, то высота центра тяжести остается постоянной, что уменьшает число степеней свободы до пяти. Мы можем описать положение шара двумя прямоугольными координатами х и у точки контакта шара с плоскостью и тремя углами а, Р и y, которые фиксируют положение шара относительно системы неподвижных осей. Если шар может двигаться с проскальзыванием, то он действительно имеет все пять Tenen ii свободы. Однако если он вынужден катиться без скольжеиия, то мгновенная скорость [c.46]

Для проверки согласованности вращения двух звеньев кинематической цепи зубофрезерного станка в условиях сборки и регулировки отдельных узлов и станка в целом применяется ленточно-фрикционный прибор. Схема этого прибора для случая проверки согласованности вращения стола и фрезерной оправки зубофрезерного станка приведена на рис. 9.31. Вращение от фрезерной оправки с помощью шкива /, натяжных роликов и стальной ленты передается на входную ось прибора 2 и далее, через ряд постоянных и сменных роликов фрикционного действия 3—7 п 9 — на выходную ось прибора 8. На этой же оси свободно посажен диск U, который получает вращение с помощью стальной ленты от диска 13, жестко закрепленного на столе станка. Контролируемая погрешность кинематической цепи станка на участке от фрезерной оправки до стола станка определяется относительными смещениями диска 11 и оси 8, которые действуют на датчики 10 и 12 а регистрируются элект1юиндуктивным самопишущим устройством Это устройство позволяет контролировать как местные, так и общую погрешности цепи обката станка. На точность работы прибора оказывает влияние проскальзывание во фрикционных и ленточных [c.267]

В ряде случаев, например в шпинделях металлорежущих станков, для обеспечения повышенной точности вращения и жесткости опор, а также устранения проскальзывания (верчения) шариков под действием гироскопического момента применяют сборку радиально-упорных подшипников с преднатягом. Сущность преднатяга состоит в создании начального сжатия тел качения осевыми силами при сборке подшипникового узла. Жесткость опоры определяют как отношение внешней нагрузки к упругому сближению колец. Величину преднатяга рассчитывают по условию отсутствия на расчетном режиме свободного перемещения наименее нагруженного тела качения или определяют экспериментально по критериям виброустойчивости или предельной температуры [21]. С помощью преднатяга можно повысить жесткость опоры до двух раз. Излишний натяг нежелателен, [c.446]

Соотношения (8.3.48) и (8.3.49) показывают, что влияние стенок на одиночную частицу больше, если возвратное течение затормаживается у стенок контейнера. Разумно предположить, что возвратное течение в центре трубы в суспензии оседающих частиц -будет также сильнее в случае, когда жидкость не может свободно течь в контейнере, а оттесняется в ядро суспензии. Непосредственное взаимодействие между частицами, обусловленное их стоксовыми полями, не зависит, однако, от граничных условий. Поэтому результирующий эффект, связанный с граничным условием об отсутствии проскальзывания, состоит в снижении скорости оседания суспензии. Это объясняет разницу коэффициентов 1,91 и 1,76 при ф полученных соответственно Фамуларо и Хаси-мото. На основании предыдущих рассуждений представляется вероятным, что исправленное выражение для стоксовой скорости оседания, полученное Хасимото, может быть правильной формулой для вычисления скорости оседания суспензии кубической структуры в контейнере без трения. [c.445]

К наиболее распространенным малоподвижным соединениям относятся различные болтовые стыки, включая ущковые соединения, заклепочные соединения, участки прессовой посадки валов, шлицевые соединения, замковые соединения лопаток и др. При работе этих соединений в условиях циклических нагрузок соприкасающиеся поверхности деталей совершают повторные относительные перемещения. Происходящий при этом износ поверхности отличается по своему характеру от износа при проскальзывании в одном направлении основное отличие заключается в том, что образующиеся частицы износа не имеют возможности свободно выходить наружу и концентрируются в окрестности начальных точек схватывания материалов, находящихся в контакте [23]. Для возшпсновения такого явления достаточны чрезвычайно малые перемещения — по данным разных авторов —от стотысячных долей миллиметра. [c.227]

Что касается условий прилипания, то в феноменологической постановке они могут быть заменены некоторыми условиями проскальзывания. Однако эксперимент, относящийся к обычным условиям течения, онределенно говорит в пользу условий нрилинания. Исключение составляют лишь весьма разреженные газы. Но и в кинетической теории в пределе малой длины свободного пробега молекул в качестве граничного условия вырабатывается условие прилипания. [c.6]

В хорошем согласии с этими данными находятся и результаты по выполнению определенного вида зависимости o d) в разных температурных областях. Так, при высоких Гисп, как отмечалось выше, выполняется зависимость а d . Это обусловлено тем, что в данных условиях из-за проскальзывания зерен по всему периметру и, как следствие, отсутствия невязки на границах зерен не происходит перераспределение напряжений на ГЗ от релаксационных поворотных процессов. В результате в выражении (4.4) К2 < < К. В предельном случае, например при сверхпластичности, Кч должно быть равно нулю, так как зерна достаточно свободно пере-меш аются друг относительно друга и перераспределение напряжений не происходит, уравнение Холла — Петча вообще не выполняется. При понижении температуры вначале закрепляются стыки зерен. В результате возникает осцилляция напряжений на границах, а следовательно, и их перераспределение от релаксационных поворотных процессов, что соответствует закону а При низ- [c.90]

Исследование закономерностей трения и износа, как правило, проводится в установившемся режиме. Несмотря на это, факторы, влияющие на результаты, оказываются переменными как вследствие их статистического распределения, благодаря флуктуациям свойств исследуемой системы, так и из-за неодинаковых условий контакта в разных его участках. Действительно, идеально твердое, недефор-мируемое кольцо, например, должно контактировать с плоской подложкой по линии касания. На практике вследствие деформации кольца под сплющивающей его нормальной нагрузкой получается эллиптическая площадь контакта. На этой площади нормальная нагрузка распределена неравномерно. Когда кольцо принудительно вращается, возникают, из-за трения, касательные усилия в контакте. Обычно элементы качения осуществляют передачу ведущих, или тяговых, а также тормозящих усилий. Когда при качении основной является нормальная нагрузка, этот случай называется свободным или чистым качением. Полезные касательные усилия, уменьшающие трение в сочленениях, не превосходят предела сцепления кольца (вращающегося тела) с подложкой (дорогой), окружная линейная скорость вращения практически равна скорости качения (перемещения) тела вращения по подложке (дороге), т. е. проскальзывание отсутствует. [c.283]

Возмолшость проскальзывания связана с двумя конкурирующими обстоятельствами. Первое — во время сварки наконечник контактирует с поверхностью детали, отчасти свободной от окисных пленок. Поэтому, строго говоря, в условии (4) должен фигурировать уже другой коэффициент трения i =/= e Этот динамический коэффициент сухого трения может превосходить в 2—3 раза [69] Соответственно, сила сопротивления тангенциальной силе Р возрастает во столько же раз, и вероятность проскальзывания уменьшится. Второе — сила Р непосред- [c.79]

Ричмонд с соавторами [307] получили точное решение задачи вдавливания жесткого шара в идеально пластическое полупространство при условии сцепления (отсутствия проскальзывания) по поверхности контакта. Установлено, что среднее контактное давление почти не зависит от глубины внедрения и изменяется от 6.046 при a/R = 0.07 до 5.916 при a/R = 0.30 (для сравнения рт = 6.056 в случае цилиндрического штампа с плоским торцом). Этот результат не кажется неожиданным, если учесть, что индентор окружен областью недеформированного материала. При этом профиль индентора может влиять только на контактное давление, вызывая незначительные изменения формы свободной поверхности вне зоны контакта. [c.195]

В случае течения по профилированной поверхности необходимо учить1вать силы поверхностного натяжения на свободной поверхности пленки. Обычно в этом случае принимакугся следующ 1е допущения [79, 6] о гсутствуют проскальзывания жидкости у стенки на свободной поверхности пленки у = Ь х, , следовательно, = ух — 0 выполняется условие, характеризующее зоны изменения давления, р == р — / 1 + где — [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...