Кривые окисление — время

Точка зрения на характер кривой выгорания углерода в период чистого кипения и ее влияния на качество стали в последние годы изменилась. Еще сравнительно не так давно считалось, что одним из условий, обеспечивающих получение стали высокого качества, является организация процесса окисления углерода в период чистого кипения по затухающей кривой. В настоящее время, наоборот, принято вести плавку, включая и период чистого кипения с интенсивной скоростью окисления углерода, что является одним из условий получения металла с низким содержанием водорода и низким содержанием серы (при условии, если эта скорость соответствует степени нагрева металла), не добиваясь снижения этой скорости к концу плавки. [c.161]

Еслп опыты проводят при определенном начальном объеме газа, то его давление за время эксперимента снижается. Однако лучше работать при постоянном давлении, поэтому после снятия показаний манометра включают источник снабжения газо.м и восстанавливают начальное давление. Время, требующееся для этой операции, слишком незначительно для того, чтобы это повлияло на непрерывность кривой окисление — время в процессе, практически протекающем при постоянном давлении. [c.244]

Кривые окисление — время 62, 214 [c.426]

V при температурах до 1000° С одинаков [117]. При температурах выше 1000° С в сплавах, содержащих иттрий, наблюдалось внутреннее окисление. Наличие внутренней сетки окислов приводит к увеличению сцепления наружной окалины с металлом и, как следствие, к повышению жаростойкости сплава, содержащего иттрий. Увеличение сцепления с основным металлом при легировании иттрием подтверждается данными, представленными на рис. 23. При циклическом нагреве (выдержка в печи в течение 1 ч и охлаждение на воздухе до комнатной температуры) стали Х25 скорость ее окисления начинает резко возрастать после пятого цикла, в то время как кинетическая кривая окисления стали Х25 с добавкой 0,9% У за время исследованных 10 циклов [c.91]

На рис. 4 приведены кривые равновесия атмосферы СО + Oj со сталью для реакции окисления Fe (пунктирная прямая) и обезуглероживания стали (сплошные кривые). Из кривых равновесия следует, что для безокислительного нагрева стали в печи с температурой 900° С пригодна атмосфера начиная с состава 68% СО + 32% СО 2, в то время как обезуглероживание стали с 0,8% С может протекать в этой атмосфере до содержания углерода С < < 0,05%, и для устранения обезуглероживания этой стали содержание СО в атмосфере необходимо повысить до 95%. [c.18]

В этом случае кривая состава образующейся окалины (см. рис. 65) никогда не достигнет координаты, отвечающей составу окисляемого сплава, т. е. величины а. Вследствие этого окисляемый образец сплава будет все время обедняться компонентом Me и процесс никогда не придет к состоянию стабилизации. Окисление и обеднение образца компонентом Me происходит до тех пор, пока в окисляемом образце сплава не останется почти один компонент Mt и состав окисляемого образца не сравняется по всей его толщине. Эта схема процесса может иметь место только в том случае, если диффузия компонента Me из глубинных слоев сплава к поверхности или диффузия кислорода в обратном направлении не имеют каких-либо других, более удобных, путей и происходят с одинаковой скоростью по всему сечению окисляемого образца (окисление монокристаллов сплавов или окисление сплавов при равенстве скоростей диффузии реагентов через кристаллы сплава и по границам зерен). [c.98]

В координатах In q—P зависимость удельного уменьшения корродирующего материала от параметра коррозионной стойкости выражается единой прямой линией, причем ее наклон определяется величиной показателя степени окисления п в кинетической закономерности коррозии. При использовании таких координат для определения удельной потери массы либо глубины коррозии необходимо сначала по формуле (3.34) рассчитать для заданной температуры и времени параметр Р, а затем при помощи его найти искомую количественную величину коррозии. Такой способ определения характеристик коррозии по своей сущности мало отличается от прямого расчета по кинетической формуле. Поэтому иногда более удобным и рациональным является использование параметрических диаграмм, которые дополнены температурной шкалой и кривыми постоянных времен, т. е. участком, который позволяет разделить входящие в параметр коррозионной стойко- сти температуру и время. [c.100]

При другом варианте испытаний продукты коррозии не удаляются и оценивается удельный прирост массы после каждой очередной выдержки. По результатам испытаний строятся зависимости удельной потери массы и удельного прироста массы образца от времени т. Обе зависимости обычно прямолинейны (рис. 7.1) лишь до момента разрушения покрытия. Разрушение покрытия сопровождается резким увеличением скорости окисления, что на графике выражается перегибом кривой. В качестве долговечности покрытия принимается время, которому соответствует начало интенсивного окисления [210]. [c.127]

Наинизшую температуру плавления и максимальную степень окисления дает на основе указанных кривых гранулированный шлак, который долгое время находился под действием высоких температур факела в шлаковой ванне. Эти свойства гранулированного шлака подтверждают и другие авторы [Л. 16]. [c.103]

Данные по окалиностойкости получены для сопоставления их с данными по сроку службы нагревателей. Окалиностойкость оценивали по суммарному увеличению массы образцов (диаметр 3 мм, длина 25 мм), полученному в процессе циклического окисления (продолжительность цикла 96 ч) при 1230°С в течение 672 ч. Кривые, построенные в координатах увеличение массы - время, показывают, что скорость окисления, начиная со второго цикла, устанавливается примерно постоянной и зависит от состава сплава (рис. 49). Зависимость суммарного увеличения массы от состава сплавов с 3 - 3,5 % А1 представлена на рис. 50. [c.80]

Излишне высокая удельная теплота процесса при проплавлении 66,7% навески окиси хрома также приводит к некоторому снижению выхода металла и извлечения хрома, что можно объяснить повышенным угаром хрома и алюминия. Ход кривой содержания алюминия в металле свидетельствует о том, что часть восстановителя во время плавки окисляется на колошнике, причем это окисление тем выше, чем больше удельная теплота процесса. [c.121]

На рис. 7.6 представлены катодные поляризационные кривые пропитанного графита марки МГ с различной степенью окисле- 1ИЯ в 10%-ной серной кислоте при 40"С. Как видно из рисунка, с увеличением степени окисления уменьшается поляризуемость графитового материала. Для других марок графита и концентрации среды зависимость аналогична. Окисленный углеграфитовый протектор сохраняет емкость и поляризуемость неизменными независимо от числа циклов заряд — разряд и длительности эксплуатации. После года работы протектора из графитопласта АТМ-1 не наблюдалось заметного изменения характеристик. Емкость и поляризуемость сохраняются неизменными после высушивания и нагревания сухих образцов до 200°С. Таким образом, в результате электрохимического окисления углеграфитовых протекторов при высоких потенциалах уменьшается их поляризуемость и увеличивается емкость. Это, вероятно, связано с тем, что при окислении углеграфита при высоких положительных потенциалах на поверхности образуется графитовая кислота, которая является окислителем. Катодная поляризация после анодной обработки ведет к восстановлению графитовой кислоты до сажи. Образовавшаяся сажа богата различными кислородсодержащими группами, обладает обратимостью свойств, обеспечивает хорошую воспроизводимость результатов во время циклов работы протектора заряд — разряд . [c.133]

Фиг. 22 Принципиальный вид кривой потенциал — время при электрометрическом восстановлении окисленного образца меди.

Кривая зависимости 1/С от W изображена на рис. 4. В начальный период окисления трещин будет немного и емкость пленок уменьшится. Это значи , что отношение 1/С растет по мере протекания процесса окисления. Но образование трещин зависит от увеличения толщины пленки, и отношение 1/С начинает уменьшаться. Через некоторое время 1/С становится постоянным и почти не изменяется, в то время как W продолжает расти. Автор предполагает, что на этом этапе окисления [c.195]

Исследование коррозионно-электрохимических свойств фаз находится на начальной стадии и проводится пока в основном в двух направлениях снятие поляризационных кривых и определение коррозионной (химической) стойкости в некоторых средах. Лишь в отдельных работах в последнее время получены данные по зависимости скорости растворения (окисления) от потенциала для некоторых фаз и сделаны попытки расшифровать природу процессов, осуществляющихся на наиболее характерных участках поляризационных кривых. В то же время исследование свойств фаз в широкой области потенциалов совершенно необходимо, так как в зависимости от области потенциалов и, следовательно, типа агрессивной среды влияние фазы на коррозионную стойкость сплава может быть принципиально различным. Кроме того, получающиеся при этом результаты необходимы для выявления условий, в которых материалы на основе фаз могут быть использованы как коррозионностойкие. Они содержат также весьма ценную информацию для решения ряда задач фазового анализа и металловедения, на которых в данном обзоре не было возможности остановиться. [c.76]

Из фиг. 1 следует, что константа скорости окисления /С, характеризующая линейный участок кривой (А = Ki, где t — время), [c.128]

Введение в выражение (1.17) вместо толщины окисной пленки ее приращения связано со следующим во первых, при Г = Го скорость ползучести, определяемая выражением (1.17), должна быть равна. Uno. что возможно только при толщине пленки, равной нулю, а при испытаниях на воздухе h Ф О, ВТО время как приращение ДЛ (Л при T=Tq может быть равным нулю во-вторых, при интенсивном окислении происходит увеличение толщины окисной пленки, в результате чего увеличивается напряжение сдвига (вследствие разницы в модулях упругости материалов пленки и подложки) на границе раздела "пленка — подложка". Это обусловливает снижение адгезии пленки с подложкой и разрушение пленки она растрескивается и отслаивается. В связи с тем, что процессы разрушения и восстановления окисной пленки происходят не одновременно по всей поверхности образца (в противном случае первичная кривая ползучести в температурном интервале проявления упрочняющего влияния окисления была бы ступенчатой), окисная пленка на различных ее участках должна иметь различную толщину, и выражение (1.17) отражает интегральное влияние отдельных участков образца с различной толщиной окисной пленки. [c.15]

Кривые потенциал — время . Стадии окисления [c.470]

Многие экспериментальные данные подтверждают справедливость этого уравнения в случае, если нет каких-либо причин, нарушающих целость защитной пленки во время ее роста и если шленка не очень тонка. Типичная кривая изменения толщины пленки по параболическому закону показана на рис. 7. В начальной стадии роста пленок, когда ее защитные свойства ничтожны, скорость окисления контролируется химической реакцией и зависимость выражается прямой. [c.16]

Можно сослаться на многие другие примеры ломаных кривых окисления (скорость — время). В своец ранней работе Вернон наблюдал резкий перелом на кривой, характеризующей увеличение веса алюминия, находящегося несколько месяцев в помещении. Работа проводилась в Лондоне. Иногда казалось, что окисление закончилось, но вдруг вес снова увеличивался [68]. [c.52]

Кинетика образования окалины на хромоникелевой стали 18-8 описывается параболическим законом до тех пор, пока при некоторой критической толщине пленки не образуются трещины. После этого рост окалины происходит с более высокой скоростью. Кривые увеличение объема — время имеют один или несколько перегибов. Причиной этого являются или пустоты или скопления SiOa, появление которых приводит к отслаиванию окалины [367]. Это явление установлено при окислении 26%-ных хромистых сталей AISI 446 и хромоникелевых сталей [366]. Образующиеся вначале защитные слои окалины черного цвета (шпинель состава РеСгг04) содержат повышенные количества хрома и никеля склонность к отслаиванию проявляют образующиеся позже слой серого цвета (а-Ре Оз) [368] последняя может содержать также хром и марганец. [c.125]

В то время как карбиды СГ3С2 и Ti начинают окисляться только при 800—900 С, причем скор /сть их окисления описывается логарифмическим законом, карбиды М02С и W заметно окисляются уже при 500—600 °С и кривые окисления описываются зависимостями, близкими к линейным. [c.57]

Хотя аличие влаги совсем по-разному сказывается на различных ветвях кривых окисление — время [194, 668, 669], температура нормального воспламенения магния в чистом паре составляет 630° С, т. е. 1В действительности такая же, как и в кислороде [645]. [c.289]

Образец стали размером 40 X X 25 мм подвешивают в печи на тонкой платиновой проволоке, которую в свою очередь присоединяют к нихро-мовой, прикрепленной к одной из чашек аналитических весов или к пружинным весам. Стальные образцы должны быть предварительно подготовлены, что достигается применением обжига при 700°, травления в растворе соляной кислоты (1 3) при комнатной температуре в течение 20 мин., промывкой в проточной воде, сушкой и тщательной протиркой бензином. Подготовленный таким образом и взвешенный образец опускают в печь, предварительно разогретую до 800°, и выдерживают его при этой температуре в течение 10 мин. Каждые две минуты определяют привес образца. Степень окисления устанавливается сначала по двум образцам, а при расхождении результатов, превышающем 5%, испытывают третий образец. Воспроизводимость результатов обычно получается вполне удовлетворительной. Привес стали за счет окисления вычисляется в мг/см во времени. На основании полученных данных строятся кривые окисления стали в координатах г/л (привес образна) — т (время выдержки в печи). [c.206]

Романов [1] следующим образом характеризует влияние аэрации В хорощо аэрированных грунтах скорость образования питтинга, вначале высокая, быстро замедляется, так как вследствие свободного доступа кислорода окисление железа и осаждение его гидроокиси происходят непосредственно на поверхности металла. Образующаяся при этом защитная пленка способствует понижению скорости питтингоообразования. Кроме того, в плохо аэрированных грунтах наблюдается медленное уменьшение начальной скорости роста питтингов. При этих условиях продукты коррозии, оставаясь в виде соединений двухвалентного железа, либо вообще не защищают, либо обеспечивают весьма незначительную защиту корродирующего металла. Наклон кривой глубина питтинга — время зависит также от агрессивности данного грунта. Так, даже в хорошо аэрированных грунтах большая концентрация растворенных солей может воспрепятствовать образованию защитных слоев продуктов коррозии, в результате чего скорость коррозии не будет уменьшаться со временем . [c.143]

Закон окисления для алюминия является некоторым исключением с точки зрения особо защитного характера его окиси. Тронстад и Геверстад изучали окисления цинка в чистом воздухе при комнатной температуре при помощи разработанного ими оптического метода (стр. 104) и нашли, что в данном, случае кривая окисление — время имеет почти линейный характер, хотя скорость роста пленки крайне невелика спустя 500 час. толщина была около 5—6 А, и это объясняет, почему цинк (подобно металлам, дающим кривые с уменьшающейся скоростью окисления) можно держать в эксикаторе в течение многих недель без появления интерференционных цветов. [c.127]

Если термопара длительное время находится в воздухе при высокой температуре, то в горячем спае (и по всей длине проволоки) происходят процессы, приводящие к изменению химического состава металла (окисление, испарение какого-либо компонента из сплава, рост зерен и т. д.). В результате этого изменяется тарировочная кривая термопары, причем одни термопары увеличивают свою термо-ЭДС (например, хромель-алюмелевая), а другрге уменьшают. Увеличение термо-ЭДС хромель-алюмелевой термопары после 1000 ч нагрева соответствует изменению температуры при 649 °С — на 1, при 871 °С — на 3 и при 982 °С — на 4,5 °С [30]. [c.102]

Лабораторные исследования жаростойкости образцов по привесу в течение 2000 час. показали, что при температуре 950° С кривая привес—время резко поднимается в первые 50—100 час. до 10 г/м , после чего привес образцов практически прекращается и кривая идет параллельно оси абсцисс. Для алитированных образцов характерен более медленный подъем кривой привес-время, однако после перегиба кривая продолжает медленно, но непрерывно подниматься. Резкий подъем кривой для термоплакированного слоя объясняется высоким сродством алюминия к кислороду и образованием на поверхности слоя пленки окиси алюминия, которая задерживает дальнейшее окисление и служит основой жаростойкости. [c.158]

Для выяснения глубины окисления ниобия были проведены измерения микротвердостп приповерхностного слоя ниобия па микротвердомере МТМ-3 (рис. 2). Результаты измерения указывают на интенсивную коррозию ниобия только в приповерхностном слое глубиной 10—15 мкм. Во время длительной эксплуатации изделий на воздухе при температуре 800 °С этот слой не увеличивается (рис. 2, кривые 5 и ), из чего следует, что кислород проникает в ниобий только в процессе оплавления стеклообразного покрытия. [c.69]

Результаты длительных коррозионных испытаний рассмотренных материалов в средах пилотной установки, имитирующей работу реактора, и колонной аппаратуры (окисления хлористого нитрозила и хлор-ионов, а также осушки смеси газов) полностью соответствуют выводам, полученным из анализа поляризационных кривых. Титан и его сплавы, за исключением сплава 4200, имеющего высокую скорость общего растворения, и сплава 4202, подверженного питтинговой коррозии, стойки во всех жидких и газообразных средах. Стали и никель подвержены значительной общей и локальной коррозии. Никелевые сплавы показали низкую скорость разрушения при заметной локальной коррозии, в то время как кремнистый чугун не подвержен в этих ус-л овиях локальной коррозии, а скорость его общего разрушения в 5—10 раз ниже соответствующей величины для никелевых сплавов. [c.19]

Данные Скорчелетти и Титовой (фиг. 133) показывают, что усиление действия поверхностно-активных элементов коррозионной среды путем введения в раствор поверхностно-активного вещества вначале несколько сокращает время до коррозионного растрескивания, а затем резко увеличивает его. Авторы связывают полученный минимум на кривой коррозионного растрескивания со снижением поверхностной энергии металла при адсорбции аниона. Дальнейшую защиту металла авторы объясняют либо изменением строения двойного электрического слоя — уменьшением заряда поверхности металла, либо закрытием, всей поверхности адсорбционным слоем, препятствующим окислению. [c.165]

В кислом растворе (2 и. H2SO4) при анодной поляризации поверхности, подвергнутой ранее катодному восстановлению, можно установить три анодных процесса. На кривых потенциал — время отмечаются ионизация адсорбированных атомов водорода, окисление адсорбированного водорода (присутствует в виде гидрида) и растворение серебра с образованием пленки труднорастворимой соли. При повторной катодной поляризации протекают последовательно восстановление суль-V фата серебра, разряд водорода, образование [c.472]

Под динамическими условиями следует понимать возможность изучения кинетики окисления без извлечения образцов из печи, что позволяет снять полную кривую время — коррозия на одном образце. Для проведения таких испытаний образец, находящийся в трубчатой вертикально стоящей муфельной печи, подвешивают на платиновой или нихро-мовой проволоке к чашке аналитических весов (рис. 75). Это позволяет постоянно следить за изменением массы образца. Возможно применение самописцев, автоматически регистрирующих результаты ч, испытаний. [c.202]

Затем анодный потенциал, достигнув оцределенного значения, перестает расти и сохраняется некоторое время постоянным (площадка ей). Интересно, что длина площадки ей уменьшается при увеличении поляризующего тока и увеличивается при его уменьшении, так что количество электричества, соответствующее этому участку кривой, сохраняется практически постоянным. Вероятно, вследствие насыщения прианодного слоя ионами серебра анодная поляризация возрастает до значений потенциала, при котором начинается разряд ионов гидроксила и окисление серебра [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...