221 — Время Кривые

Отметим, что мгновенные процессы нагружения или деформирования трудно осуществимы на практике н в реальных опытах для нагружения образца до заданного уровня (или е ) затрачивается некоторое время Опыт показывает [14], что кривые ползучести в этом случае не будут совпадать ни при каких t с кривыми ползучести при том же с, достигнутом за другое время. Исключение составляет лишь случай ограниченной ползучести. Такой же эффект наблюдается и для процессов релаксации. Из приведенных выше экспериментальных кривых видно, что при одном и том же уровне напряжений ст, достигнутых за различное время, кривые установившейся ползучести идут параллельно друг другу вплоть до разрушения образца. То же относится и к процессам релаксации. [c.227]

Таким образом, за время кривая прогиба диска у как бы поворачивается вокруг оси на угол [c.266]

В настоящее время кривые часто записываются осциллографами [Л. 25] датчиками для них являются питаемые постоянным током потенциометры, движки которых прикрепляются к движущимся элементам. [c.261]

Применяют главным образом термический анализ. Изучают кривые охлаждения (или нагрева) металла или сплава в функции температуры. При превращении (изменении фазового состава) термические эффекты отмечаются по площадкам и точкам перегиба на диаграмме температура — время. Кривые охлаждения (нагрева) выглядят по-разному вследствие термического гистерезиса (рис. 1.39 и 1.40). [c.25]

Приближенные расчеты показывают, что около 10—12 % ежегодной добычи металла безвозвратно теряется на коррозионное распыление. Это означает, что почти каждая восьмая домна работает на компенсацию коррозионных потерь. Таким образом, количество металла, пополняющее металлический фонд, которым располагает человечество, определяется лишь как разность между общим объемом его добычи (кривая I) и общей величиной коррозии, точнее, коррозионного распыления металла за это время (кривая // на рис. 1). [c.9]

По мнению авторов, дальнейшее усовершенствование методов такого анализа может привести к теоретически более оправданной форме этих зависимостей, но не приведет к значительному уточнению полученных данных. Действительная зависимость температуры от времени закалки не имеет ни линейного, ни какого-либо другого простого функционального характера, поэтому не так просто подобрать соответствующую функцию для аналитических расчетов. Чтобы внести поправку, которая приблизила бы экспериментальную кривую к теоретической, нужно иметь соответствующую модель. Необходимо также отметить, что так называемая кривая закалки по существу дает изменение температуры, усредненное по всему образцу, которое в большинстве опубликованных работ измерялось по падению потенциала иа образце. Следовательно, по существующим вг настоящее время кривым закалки нельзя точно опреде- [c.12]

Построить в координатах температура—время кривые охлаждения сплавов. [c.199]

Количественный критерий притупления по задней поверхности находят также методом построения кривых износ — время. Кривые износа дают возможность наблюдать всю картину развивающегося со временем изнашивания и определять с уверенностью момент резкого повышения интенсивности изнашивания (количественный критерий притупления). [c.203]

На рис. 1.28 схематически показан общий вид кривой ползучести в координатах деформация — время (кривая е — I), которую условно можно разделить на три характерные области [51, с. 403— 410] I — начальная область неустановившейся ползучести II — средняя область постоянной скорости ползучести III — конечная область быстрого нарастания деформации, предшествующей разрушению. Наиболее важной является средняя область кривой ползучести. На рис. 1.29 приведены кривые ползучести в координатах 8 — lg при нормальной температуре и средних нагрузках термопластичных полимеров трех групп. На основании рассмотрения кривых ползучести, полученных при различных напряжениях, получают так называемые изохронные зависимости напряжение — деформации для различной длительности приложения нагрузки. Такие кривые для различных термопластичных полимеров приведены на рис. 1.30—1.32. Наиболее полно ползучесть характеризуется кривыми, представляемыми в координатах — 18 t, так как при этом одновременно учитывают нагрузку и деформацию. Такие кривые для роста термопластичных полимеров приведены на рис. 1.33 и 1.34. [c.44]

В координатах напряжение — время кривые статического разрушения стд при относительно низких температурах располагаются выше кривых циклического разруше-иия ст , (рис. 63) при повЫ ШеН ИИ температуры наблюдается обратное соотношение. Таким образом, повышение температуры испытания (а также уменьшение частоты перемен нагрузки) уменьшает возможность усталостного разрушения. [c.122]

Процесс превращения аустенита принято изображать диаграммой изотермического распада аустенита в координатах температура— время. Кривые изотермического распада имеют вид буквы С , поэтому называются С-образными или просто С-кривые [12]. [c.102]

Резонанс шириной I кэв приводит к образованию нестабильной частицы с массой 500 Мэе и с временем жизни 10 сек, которая распадается на две частицы с. массами 100 и 200 Мэе. Наблюдение продуктов распада производят на расстоянии 1 м. Приблизительно через какое время кривая распада становится экспоненциальной В течение какого времени по сравнению с временем жизни кривая распада остается экспоненциальной Ответить на те же вопросы для случая, когда расстояние до точки наблюдения равно 10 м [c.556]

Движение ударной волны, как и всех других поверхностей разрывов, сильных и слабых, должно, кроме законов сохранения количества движения и энергии и закона возрастания энтропии, удовлетворять условиям совместности Адамара. Рассмотрим часть плоскости, в которой горизонтальная ось представляет расстояние вдоль нормали к поверхности разрыва, а вертикальная ось—время. Кривая с наклоном dt dn = представляет движение поверхности [c.30]

При переохлаждении аустенита ниже Аг- длительность инкубационного периода будет зависеть от температуры переохлаждения. При некоторой температуре Г,, наблюдается наименьшая устойчивость аустенита, и через время /тш при выдержке при этой температуре полностью заканчиваются все превращения. При всех других температурах переохлаждения время инкубационного периода больше, поэтому температуру Т. называют температурой наименьшей устойчивости аустенита. При использовании кривых изотермического распада аустенита для оценки закаливаемости стали в условиях непрерывного охлаждения при сварке необходимо в эти кривые внести некоторые поправки. [c.231]

В целом зависимость м. к. к. от времени и температуры можно представить схемой па рис. 141. Левая ветвь схемы (кривая 1) показывает температурно-временные условия появления в швах склонности к м. к. к. При температурах до 650° С скорость образования карбидов хрома возрастает при небольшой скорости диффузии хрома. В результате время выдержки металла при рассматриваемой температуре до появления м. к. к. сокращается и при температуре 650° С (t p) может достигать нескольких минут. [c.285]

На рис. 3.7 представлены зависимости а и оо от давления в аппарате для двух фракций песка с одинаковым средним диаметром частиц, но различными областями гранулометрического состава [88]. Как видно из рисунка, кривые ао=f(P) для обеих фракций частиц практически совпадают, в то время как общие максимальные коэффициенты отличаются кривая зависимости a=f(P) для частиц более широкого гранулометрического состава [c.74]

Из сравнения выражений (1.14) и (1.15) видно, что экстраполяция динамических кривых а(е) на нулевую скорость должна приводить к той же кривой деформирования, что и экстраполяция на нулевое время кривых ползучести. В ряде работ [212—216] такая кривая принята за предельную кривую динамического деформирования . Как следует из приведенного анализа, эта кривая отражает процесс деформационного упрочне- [c.26]

В настоящее время кривые предела выносливости наиболее часто строят в полулогарифмических координатах (ащах — ординаты и Ig jV — абсциссы) и двойных логарифмических. Испытание стали и чугуна обычно производят при N = = Ю циклов, а цветных металлов при N = 2-10 циклов. [c.246]

При искусственном же подогреве до 35° С в камере — время (кривая IJ) 10,5 мин. Длина камеры—0.5-10,5 5,2 м. Вытяжное отверстие здесь приходится посередине. При том же количестве 1>астворителя, концентрации 5 и интенсивности за Ш мин. G9 /g количество воздуха уже Судет [c.276]

Установлено, что в обескислороженном растворе Na l интенсивность изнашивания образцов с увеличением концентрации возрастает почти линейно. В то же время кривые зависимости изнашивания образцов от концентрации раствора хлористого натрия, контактирующего с атмосфер.ой, имеют максимум при концентрации %. [c.572]

Сопоставление этих кривь1х показывает, что наличие армирующих нитевидных кристаллов вносит значительный вклад в длительную прочность эвтектического композита. Армирование волокнами приводит и к изменению характера кривых ползучести жаропрочных сплавов. В процессах ползучести армированного материала прослеживаются три характерные стадии неустановившейся ползучести, продолжительной стационарной ползучести и ускоренной ползучести. В то же время кривые ползучести исходного матричного сплава ЖС6У при тех же режимах отражают одну ускоренную стадию ползучести. [c.219]

Из приведенных зависимостей видно, что наибольшее падение сопротивления отмечается на образцах, покрытых епластифицированной и енаполненной композицией. Сравнение частотных зависимостей сопротивления образца с искусственно поврежденным покрытием с данными, соответствующими последнему этапу испытаний,, показало, что эта. композиция в процессе испытаний теряет свои защитные свойства, так как среда достигает подложки. В то же время кривые для модифицированных покрытий лежат значительно выше, т. е. в течение всего периода испытаний среда не достигает подложки. Наилучшими защитными свойствами обладают композиции, пластифицированные бутилкаучуком и наполненные графитом. Это объясняется тем, что при введении химически стойких пластификатора и наполнителя получается химически стойкое покрытие с малой усадкой и [c.138]

В то же время кривая 2 указывает на резкое (60%) снижение Оизг по сравнению с Оизго по мере нагревания материала до 600°С. Различный характер кривых свидетельствует о разном составе материала до и после тер- [c.184]

Поэтому на графике температура — время кривая охлаждения представляется в виде прямой, наклонной к оси обсцисс (рис. 12,а). Так охлаждаются, например, твердые тела золото, серебро, платина жидкие тела вода (в интервале 100—0°С), расплавленное железо (в интервале 2000—1530°С), газообразные тела водяной пар (в интервале 200—100°С). [c.101]

Кривые удлинение — время для реальных сплавов приведены на рис. 140. Для построения графика напряжение — скорость ползучести (рис. 139, Б) используют численные значения скоростей ползучести, полученные по графикам удлинение — время. Кривые напряжение — скорость ползучести позволяюг определить предельные напряжения, вызывающие заданную скорость ползучести при данной температуре. На рис. 139, Б показано, например, графическое определение напряжения, вызывающего при данной температуре испытания относительную скорость ползучести 10 мм мм. час. [c.178]

В настоящее время кривая (см. рис. 2.1, б, кривая 3) стойкости инструмента, имеющая полиэкстремальный характер в декартовых координатах, интерпретирована в виде степенных и экспоненциальных зависимостей для различных условий резания. По С. Ву, Д. Эрмеру, В. Хиллу, [c.26]

Плавление и затв1ердевание являются фазовыми превращениями 1-по рода и сопровождаются резким изменением теплосодержания от температуры. Так как количество сообщенной телу теплоты определяется временем нагревания (при неизменных условиях агреваиия), то вместо кривых температура — теплосодержание можно строить кривые температура — время (кривые нагрева или охлаждения). Снятие таких кривых—это простейшая форма термического а.нализа. Термический метод является старейшим и наиболее простым методом определения критических точек, в частности точек плавления и затвердевания. Подавляющее большинство диаграмм построено этим м етодом. После усовершеяствований он и до настоящего времени является основным методом. [c.233]

На рис. 1 представлены кривые полученных экспериментально зависимостей теплопроводности металлонаполненных стеклопластиков на основе эпоксидной смолы от объемного содержания медного волокна и порошков меди, алюминия, железа (кривые 1—4). График показывает, что доминирующую роль в повышении теплопроводности композиции играет вид и концентрация металлического наполнителя. Природа частиц наполнителя оказывает меньшее влияние на проводимость системы. Как и следовало ожидать априори, наиболее высокими оказались значения теплопроводности Я МСП с наполнителем в виде волокон (кривая 1), превышающие значения К аналогичных композиций с порошковым наполнителем на 40—50% при объемной концентрации наполнителя около 40%. В то же время кривая концентрационной зависи.мости теплопроводности МСП с волокнами меди, полученная экспериментально (кривая 1), оказалась значительно более пологой, чед1 кривая 6, построенная по данным [5, 6]. Теплопроводность композиции, содержащей дисперсные включения, наиболее высока для порошка меди (кривая 2). Композиции, наполненные алюминиевым и железным порошком (кривые 3, 4), при той же концентрации наполнителя имеют соответственно более низкие значения теплопроводности. Это различие становится заметным уже при концентрации металла 12—15%, а при дальнейшем наполнении увеличивается еще значительнее. При этом относительное расположение кривых концентрационной зависимости теплопроводности Я — / (у) исследуемых композиций соот-ветС1вует последовательности значений теплопроводности использованных для наполнения металлов [9]. [c.107]

На рис. 109 слева показаны поперечное сечение стыкового сварного соединения при однослойной сварке низкоуглеродистой стали, кривая распределения темгсератур по поверхности сварного соединения в момент, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структуры различных участков зоны термического влияния шва после сварки, образованные в результате действия термического цикла свар1ш. Эта схема — условная, так как кривая распределения температур по поверхности сварного соединения во время охлаждения меняет свой характер. [c.211]

Шатунными кривыми в настоящее время широко пользуются в технике для воспроизведения движения рабочих органог различных машин и механизмов. Например, в механизме сенбворо-шилки (рис. 4.14), в тестомесильной машине (рис. 4.15) и т. д. Широкое применение шатунные кривые нашли в механизмах П. Л. Чебышева (рис. 4.16). Шатунные кривые шарнирного четы-рехзвенника общего вида (рис. 4.13) являются алгебраическими кривыми шестого порядка. Шатунные кривые кривошипно-пол-зуннрго механизма — алгебраические кривые четвертого порядка. [c.79]

Изменение кинетической энергии всегда пропорционально площадям, заключенным между кривыми моментов движущих сил и сил сопротивления (на рис. 16.1, а эти площади заштрихованы). Этим площадям следует приписывать знак плюс или минус в зависимости от того, какая работа будет больше момента движущих сил или момента сил сопротивления. Так, на участке 1—7 криг.ая момента движущих сил расположена выше кривой момента сил сопротивления, и, следовательно, приращение кинетической энергии положительно наоборот, на участке 7—10 приращение кинетической энергии отрицательно и т. д. За все время работы механизма, соответствующее углу поворота Ф, приращение кинетической энергии равно нулю, и сумма всех заштрихованных площадей со знаком плюс должна равняться сумме площэлтей со знаком минус, так как в момент пуска механизма и в момент его остановки скорость точки приведения равна нулю. Точно такое же равенство должно иметь место и за время установившегося движения на участке 13—25, потому что в этом случае угловая скорость звена приведения механизма через каждый цикл возвращается к прежнему значению. [c.351]

Если для всего времени двил<ения механизма построена диаграмма Т = Т (У ) (см. 74), то определение величины б во время установившегося движения не представляет трудностей. Для этого рассмотрим участок диаграммы Т = Т (Уц), соответствующий установившемуся движению (рис. 19.3). Это замкнутый участок диаграммы Т = Т (У ). Из формулы (16.51) следует, что максимальная угловая скорость со, ах за время установившегося движения соответствует максимальному значению тангенса угла ijimax, определяемого по формуле (16.51), а минимальная угловая скорость (o.iun соответствует минимальному значению тангенса угла fmin. Для определения максимального и минимального значения угла г ) проводим из точки О к замкнутой части кривой Г = Г (У ) Две касательные. Одна касательная образует с осью абсцисс максимальный угол другая образует с осью абсцисс минимальный угол Согласно равенству (16.50) можно написать [c.378]

Необходимо отметить, что приведенные выше формулы для определения щ, полученные путем описания перехода плотного слоя в неподвижный (по прямой прямого хода), имеют общий недостаток зависимость расчетной минимальной скорости псевдоожижения от начальной порозности слоя [18, 19]. Дело в том, что гщ плохо воспроизводимо даже для одного и того же слоя. В то же время известно, что u[c.38]

В экспериментальных работах, как правило, не определялась степень черноты использованных частиц. Так как поверхностные свойства, к которым относится и степень черноты, легко изменяются, в частности вследствие загрязнений, результаты измерений для одного и того же материала у разных исследователей оказались различными. В связи с этим интересны экспериментальные исследования, методика которых позволяет измерять степень черноты как ожижаемых частиц, так и поверхности слоя [139, 152]. Сравнение полученных по этой методике значений есл, соответствующих измеренным одновременно величинам вр, с расчетной кривой Бел (ер) приведено на рис. 4.12. Все экспериментальные точки расположены ниже кривой есл(ер), что свидетельствует об определенной систематической ошибке. Чтобы выяснить ее причину, разберем, как измерялась величина ер. Сущность фотометрической методики определения степени черноты состоит в следующем. В высокотемпературный псведоожиженный слой погружается визирная трубка. Снаружи ее прозрачного окошка закреплена миниатюрная модель а. ч. тела. Через некоторое время после погружения в дисперсную среду модель нагревается до температуры окружающего слоя. Затем через визирное окно фотографируются модель а. ч. тела и прилегающая к ней часть дисперсной системы. Измерив оптическую плотность изображений среды и модели а. ч. тела, по отношению их яркостей можно вычислить степень черноты окружения модели а. ч. тела. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...