Пуассона главный коэффициент

Прочность в поперечном направлении 515 Пуассона главный коэффициент 112 [c.555]

Эта величина называется главным коэффициентом Пуассона при ползучести. Как видно из выражения (23), коэффициенты vi2 и Vio совпадают в силу трансверсальной изотропии материала. [c.112]

Модуль упругости в направлении армирования El, главный коэффициент Пуассона vlt и оба коэффициента термического расширения предсказываются более точно по Фойгту. Причем при расчете коэффициента термического расширения [c.256]

Здесь Е — модуль упругости (,i — коэффициент Пуассона а , Ot, Oj — главные напряжения. Подставляя выражения (5) в уравнение (4), получим, при учете (1), второе соотношение для окружных и радиальных напряжений в виде [c.109]

Задача 3-4. Величину главного напряжения в некоторой точке поверхности детали определяют по известной из опыта величине деформации. При этом база датчика, служащего для определения указанной деформации, в результате неаккуратной наклейки составляет угол а с главной осью деформаций (рис. 3-18). Полагая, что в исследуемой точке имеет место линейное напряженное состояние, построить график, показывающий зависимость величины ошибки в определении главного напряжения от угла а. Коэффициент Пуассона для материала детали х=0,30. [c.50]

Нагружение под углом. Композиционные материалы, образованные системой двух нитей, могут быть отнесены (см. с. 97) к ортотропным материалам. Расчет упругих характеристик этих материалов в направлениях, не совпадающих с главными направлениями ортотропии, можно выполнять по формулам пересчета констант материала при повороте осей координат. Для плоской задачи исходными характеристиками при повороте координат вокруг оси 3 являются модули упругости в главных направлениях ортотропии Ех, а, коэффициент Пуассона Угг и модуль сдвига 0x2. Эти характеристики могут быть определены экспериментально или на основе свойств компонентов. [c.105]

Модули упругости, сдвига (ГПа) и коэффициента Пуассона для главных направлений ортотропии стеклопластиков, образованных системой двух нитей [c.106]

Из четырех констант упругих свойств для материалов покрытий наиболее важными являются модуль Юнга (модуль упругости при растяжении) и коэффициент Пуассона. Эти критерии сопротивления упругой деформации необходимо знать не только для оценки жесткости и прочности, но прежде всего для вычисления одной из главных характеристик покрытия — величины остаточных напряжений. [c.52]

Номинальная напряженность труб магистральных трубопроводов подземного заложения определяется наличием внутреннего давления. Наряду с тангенциальными напряжениями Оц рассчитываемыми в соответствии с формулой (3.1.4), в стенках трубы вследствие защемления трубопровода в грунте возникают продольные растягивающие напряжения а - Как показали исследования [10, 11], из-за ограничения перемещений трубопровода в продольном направлении может быть с достаточной точностью определено как 02 = где ц — коэффициент Пуассона. В силу того, что для магистральных трубопроводов отношение диаметра трубы к толщине стенки велико (й/б > 60), третье — главное напряжение радиального направления Од близко к нулю. [c.167]

Здесь о" и — главные напряжения в покрытии а и — главные напряжения в точках поверхности детали Ес vi — модули упругости материалов покрытия и детали v и v, — коэффициенты Пуассона материалов покрытия и детали. [c.274]

Здесь — деформация, замеренная тензометром в направлении главной деформации е и р, — модуль продольной упругости и коэффициент Пуассона [c.560]

Рис. 224. Значения модулей упругости (/), сдвига (2) и коэффициентов Пуассона (3) под углом к главному направлению композиционного материала, образованного системой трех нитей

Из формулы (6.23) следует, что если коэффициент Пуассона ц=0,5, то относительное изменение объема равно нулю. Это было получено и ранее для случая одноосного напряженного состояния ( 9). Из той же формулы видно также, что если сумма трех главных напряжений равна нулю, то изменения объема при упругой деформации не произойдет. [c.117]

После образования трещин выражения для Лц- Лзз можно получить на основании зависимостей, изложенных в работе [33]. Однако, используя свойство инвариантности потенциальной энергии к направлению осей, эти коэффициенты можно также получить, записав выражение потенциальной энергии КЭ в тех осях, относительно которых можно сформировать физические соотношения рассматриваемого материала [17, 18]. Так, например, предполагая, что направление главных напряжений и относительных деформаций совпадают и коэффициент Пуассона после [c.89]

Эти соотношения формально совпадают с законом Гука (5.33), если ввести мгновенный модуль пластичности D=3/(2 ) и считать, что коэффициент Пуассона v=l/2. Следует иметь в виду, что модуль пластичности D не является постоянной величиной, а зависит от величины предшествующей пластической деформации. То, что коэффициент Пуассона в пластической области равен предельному значению 1/2,— хорошо известный факт. Таким образом, соотношения (5.66)—(5.68) дают представления главных истинных деформаций через главные истинные напряжения и величину С , которую еще надо определить. Если бы величина j была известна, то главные истинные деформации можно было бы определить лишь по главным истинным напряжениям. [c.120]

Результаты прогнозирования разрушения в случае двухосного напряженного состояния по пяти гипотезам, описанным в этой главе, можно сравнить между собой, если положить сгз равным нулю. На рис. 6.7 показаны результаты такого сравнения, на нем изображены плоские кривые разрушения. В тех случаях, когда это было необходимо, коэффициент Пуассона принимался равным 0,35. Масштаб по осям нормализован путем деления главных напряжений Oi и на разрушаюш,ее напряжение а/ при одноосном напряженном состоя- [c.146]

Oi и 02 — главные напряжения V — коэффициент Пуассона). [c.23]

Здесь Е и Ei — модули Юнга вдоль и поперек волокон соответственно, V — главный коэффициент Пуассона, я — модуль сдвига и К — модуль объемного сжатия, соответствующий дилатацпи В плоскости, перпендикулярной волокнам. [c.72]

Призматические стержни применяются для определения упругих характеристик и прочности материала при изгибе. При этом схема нагружения выбирается в зависимости от цели исследований. Продольная ось образца должна совпадать соднойиз главных осей упругой симметрии исследуемого материала. Если ось образца не совпадает с осью упругой симметрии материала (косоармирован-ные стержни), то при обработке результатов испытаний следует также учесть коэффициент Пуассона и коэффициент взаимного влияния данного материала. Формулы, учитывающие эти коэффициенты, получены в настоящее время только для случая чистого изгиба [232 ]. Следует учесть также, что для испытаний косоармированных стержней на изгиб необходимы специальные приспособления, так как под действием поперечной нагрузки такой образец закручивается и не прилегает к поверхности стандартных неподвижных опор. [c.172]

Вычислить главные нормальные напряжения по кромкам квадратного элемента, если известно, что после приложения этих напряжений приращения показаний тензометров Л и В составили Аи =9,9 мм, Апв=3,1 мм. Тензометр А установлен под углом а=30° к направлению напряжения ai, тензометр В перпендикулярен тензометру А. Базы тензометров одинаковы s=20 мм, увеличение Л=1000. Модуль упругости материала пластины Е =0,8-10 кГ1см , коэффициент Пуассона ц,=0,35. [c.37]

Пластинка испытывает чистый изгиб. Толщина пластинки /=1 см.. Коэффициент Пуассона [j,=0,25. Изгибающие моменты iWj =100 kF mI m, Му=ЬО kF mI m. Определить главные напряжения вблизи поверхности пластинки. [c.146]

Установлено, что для материалов с большим углом искривления волокон основы (С-11-32-50) модули упругости в направлении основы и под углом к ней (ф 45 ) различаются незначительно. Различия в коэффициентах Пуассона для главных осей орто-тролии и под углом к ним весьма существенные. Опытные значения модуля упругости и сдвига под углом ф хорошо совпадают с расчетными, вычисленными по известным формулам пересчета упругих констант относи- [c.111]

Гори [29] применил метод теории функций комплексного переменного к исследованию плоской задачи о бесконечной матрице с двумя жесткими цилиндрическими включениями и указал, что положение точки максимального напряжения зависит от расстояния между включениями, В случае больших промежутков между волокнами наибольшее главное напряжение достигается на границе раздела, однако в случае промежутков, меньших радиуса волокна, точка максимума смещается к середине межволоконного промежутка. От1мечено также заметное влияние коэффициента Пуассона материала матрицы, причем для заданной величины промежутка наибольшие наиряжения соответствуют несжимаемой матрице. Например, для промежутка между волокнами, равного половине радиуса волокна, максимальное напряжение при коэффициенте Пуассона, равном [c.538]

Измерениями толщины широко пользовались раньше специалисты по поляризационно-оптическому методу для определения суммы главных напряжений с целью последующего разделения главных напряжений. Ими для этого было разработано много тонких и точных приборов. Чтобы проиллюстрировать порядок измеряемых величин, предположим, что модуль упругости материала модели и коэффициент Пуассона при комнатной температуре соответственно равны 35 ООО кг см - и 0,4 и что сумма главных напряжений составляет 70 кгкм . По формуле (8.29) запишем [c.220]

Пространственные задачи. Распределение напряжений в общем случае пространственной задачи зависит от коэффициента Пуассона даже тогда, когда объемные силы постоянны. Степень влияния изменения коэффициента Пуассона на распределение напряжений нельзя оценить в общем виде для всех случаев. Однако есть ряд решений, которые позволяют сделать это в некоторых частных случаях. Такая оценка была выполнена Клаттербаком [9] на основе решения Нейбера для стержня, имеющего глубокую внешнюю кольцевую выточку гиперболического профиля и растянутого вдоль оси. Результаты показывают, что изменение коэффициента Пуассона от 0,36 до 0,48 изменяет осевые и радиальные главные напряжения в самом узком сечении в месте концентрации не больше чем на 2%. Однако разница кольцевых главных напряжений на границе выреза составляет около 8%. Наибольшая разница [c.231]

На фиг. 10.5 показано распределение напряжений в поперечном сечении, проходящем через вершину выточки. Там же приведены результаты теоретического решения для двух значений коэффициента Пуассона. Расхождение можно, по-видимому, объяснить тем, что срез имел толш,ипу около 3,9 мм. Величина и направление главных напряжений меняются в срезе таким образом, что среднее касательное напряжение оказывается меньше, чем в центральной плоскости. На этом же графике иллюстрируется еш,е одно обстоятельство, о котором некоторые специалисты по поляризационно-оптическому методу часто забывают, а именно возможность сильной зависимости напряжений в пространственных задачах от упругих констант. [c.281]

Материал, обладающий симметрией строений (арматура ориентирована в одном или нескольких направлениях). В направлении ориентации армирующих элементов материал приобретает высокую прочность и жесткость. Из теории упругости анизотропных материалов следует, что если известны упругие свойства материала в его главных направлениях, то расчетным путем можно определить и значения упругих свойств в любом направлении. Количество так называемых основных упругих (постоянных) констант, которыми обусловливаются свойства материала в любом направлении, зависит от типа анизотропии. На практике чаще встречается ортотропная система, имеющая три перпендикулярных друг к другу главных направления (в древесине, фанере, слоистом пластике с текстильной или однонаправленной основой и т. п.). В слоистых пластиках с текстильной арматурой , в которых направления основы тканей совпадают, вводим систему координат так, что ось х параллельна направлению основы, ось у параллельна направлению утка, а ось z перпендикулярна слоям. Упругие свойства в любом направлении в этом случае определены, если мы знаем три модуля упругости при растяжении Еу и Ег, три модуля упругости при сдвиге G y, Gy и G и три коэффициента Пуассона i y, [ly и где, например, 1ху показывает сужение в направлении оси х при растяжении в направлении оси у. [c.119]

После образования tpeщин выражения для Лц- Лзз можно принять в виде, предложенном в работе [33]. Однако, используя свойство инвариантности потенциальной энергии к направлению координатных осей, эти коэффициенты можно, получить через главные компоненты напряженного состояния. Так, например, предполагая, что направление главных моментов и кривизны совпадают и коэффициент Пуассона после образования трещин - [c.91]

Например, в случае линейного напряженного состояния при установке рабочего тензорезистора по направлению главной деформации, а компенсационного под углом 90° к нему m == — fi, где (х — коэффициент Пуассона для материала детали при измерении деформации в длинном цилиндре, нагруженном внутренним давлением, и установке рабочего датчика вдоль оси цилиндра, а компенсационного под углом 90° к нему m = 2 при установке тензорезистора на специальной компенсационной пластинке /и = О (пластинка изготавливается из того же материала, что и исследуемая деталь, и устанавливается с обеспечением возможности свободного раснгирения и температуры, равной температуре рабочего тензорезистора). [c.42]

Смотреть страницы где упоминается термин Пуассона главный коэффициент : [c.181] [c.123] [c.313] [c.315] [c.74] [c.76] [c.312] [c.157] [c.242] [c.39] [c.69] [c.90] [c.151] [c.195] [c.210] [c.233] [c.38] [c.381] [c.161] [c.524] [c.585] [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...