Коэффициент температурный для подшипников

Посадки Н7/с8 и Н8/с9 характеризуются значительными гарантированными зазорами, используют для соединений с невысокими требованиями к точности центрирования. Наиболее часто эти посадки назначают для подшипников скольжения (с различными температурными коэффициентами линейного расширения вала и втулки), работающих при повышенных температурах (в паровых турбинах, двигателях, турбокомпрессорах, турбовозах и других машинах, в которых при работе зазоры значительно уменьшаются вследствие того, что вал нагревается и расширяется больше, чем вкладыш подшипника). [c.219]

Ниже приведены формулы для подшипников, работающих нри постоянных по величине и паправлению или приводимых к ним нагрузках, при частотах вращения ниже предельных, нри рабочей температуре не более 100° С и выходящих из строя по усталостному разрушению. Формулы эквивалентной динамической нагрузки приведены и с учетом коэффициента безопасности и температурного коэффициента. [c.71]

Dy >280 мм А-0,21, /> = 0,417 для гибкого подшипника генератора волн В = 0,125 для дискового генератора 5 = 0,137 Z/, — ресурс работы, ч — температурный коэффициент для подшипников качения — коэффициент, учитывающий вероятность безотказной работы подшипника [c.316]

В формулах (7.4)...(7.6) Р — радиальная нагрузка, действующая на подшипник Ра — осевая нагрузка V — коэффициент вращения (при вращении внутреннего кольца относительно нагрузки К=1,0, при вращении наружного кольца 1 =1,2) X — коэ и-циент радиальной нагрузки У — коэффициент осевой нагрузки /Сб — коэффициент безопасности (для редукторов общего назначения обычно /Сб=1,3) /Сх — температурный коэффициент. Так как редукторы общего назначения работают при температуре до 100°С, то принимают /Ст=1. [c.114]

Для снижения методической погрешности при использовании моделей средних значений важно осуществить рациональное условное деление конструкции ЭМУ на отдельные элементы, либо увеличить число таких разбиений. Но в последнем случае метод приближается к методу сеток и становится громоздким, в то время как практически важно получение высокой точности расчетов при ограниченной дискретизации. При умелом применении схем замещения методическая ошибка в сравнении с методом сеток составляет обычно не более 5 % даже при ограниченной степени дискретизации. По крайней мере, это заметно меньше, чем погрешности от неточности задания входной информации. При выборе числа разбиений важен и характер решаемой задачи. При грубой оценке показателей поля возможна упрощенная схема замещения с пятью-шестью укрупненными телами (ротора в целом, объединенных обмотки и пакета статора и т.д.). Если необходим анализ изменения осевой нагрузки на подшипники, то особо подробно должны быть представлены тела, входящие в замкнутую размерную цепь их установки, а остальные элементы могут рассматриваться укрупненно. При анализе относительных температурных деформаций требуется наиболее детальная дискретизация ЭМУ, особенно для элементов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Здесь ТС, например, должна содержать не менее 15—20 тел. [c.127]

Температурный коэффициент выбирается в зависимости от рабочей температуры подшипника. Для температур 100, 125, 150, 175, 200, 250° С соответствующий температурный коэффициент принимается равным 1,0 1,05 1,10 1,15 1,25 1,40. [c.423]

Для соединения деталей используются осевые усилия, обеспечивающие запрессовку деталей, или температурные деформации, получающиеся при значительной разнице в температуре сопрягаемых деталей. Соединения, получаемые с использованием температурных деформаций, более прочны в сравнении с запрессованными. Это объясняется тем, что при запрессовке происходит взаимное смятие неровностей, оставшихся на соединяемых поверхностях после механической обработки, и вследствие этого уменьшение коэффициента трения соединении. Поэтому соединения, полученные способом запрессовки, следует применять только для небольших деталей (втулки, пальцы, подшипники качения), а также в случае соединения трех деталей (например, бандаж на ступице и ступица на оси), где нельзя применять нагрев двух уже сопряженных деталей при соединении их с третьей. [c.135]

В каждой кассете имеется 4 элемента с выгорающим поглотителем нейтронов. Назначение этих компенсирующих стержней состоит в подавлении начальной избыточной реактивности и компенсации температурного эффекта. Благодаря этому поглощению возможно поддержание постоянной небольшой концентрации борной кислоты в первом контуре при полной нагрузке реактора во время всего цикла. Реактор характеризуется высоким отрицательным температурным коэффициентом реактивности, что позволяет провести его пуск из холодного состояния. Во время пуска первого контура циркуляционный насос работает с минимальным расходом, необходимым для надежной работы гидродинамических подшипников. После прекращения циркуляции через нижний гидравлический затвор с помощью подачи азота под колпак можно начинать снижение концентрации борной кислоты в первом контуре подводом в него чистой воды. После достижения критического состояния и нагрева воды до температуры 80—100°С расход воды на выходе из активной зоны будет равен расходу воды через циркуляционный насос азот из-под колпака нижнего гидравлического затвора удаляется, и первый контур постепенно переводится на номинальные параметры. [c.104]

Полиамидные вкладыши опорных подшипников скольжения выполняют в виде монолитных неразрезных либо разрезных втулок. Получают более широкое распространение подшипники с расширительным швом [3, 4, 57], которые имеют ряд преимуществ. Подшипники с расширительным швом подходят для валов с различными допусками на изготовление. Шов компенсирует температурно-влажностные изменения зазора в соединении и одновременно он служит в качестве смазочной канавки. Для уменьшения коэффициента трения применяют различные смазки. [c.242]

Важное значение для надежной работы подшипников из композиций на основе тефлона имеет диаметральный зазор в подшипнике. Величина относительного диаметрального зазора втулок, запрессованных в стальной корпус подшипника, принимается равной 0,25% диаметра цапфы, если температура в подшипнике не превышает 25° С для более высокой температуры и для тефлона с наполнителем, имеющим относительный температурный коэффициент линейного расширения около 6-10 , минимальный диаметральный зазор рассчитывают по формуле [c.245]

Ввиду малой теплопроводности и сравнительно высоких значений температурного коэффициента линейного расширения полимерных материалов следует ожидать определенные затруднения в отводе тепла через подшипник и значительные изменения сборочных зазоров при эксплуатации ТПС. По этим причинам а также вследствие малой жесткости термопластов к конструкции ТПС предъявляют специфические требования, изложенные в следующих разделах, где также приведены результаты оценки свойств отобранных типов материалов, необходимые для расчетов. [c.34]

Как показали специальные исследования [22], посредством термообработки можно достичь стабильного значения температурного коэффициента линейного расширения кристаллического полимера на всем температурном интервале эксплуатации полимерного подшипника, что имеет большое значение для расчета изменения сборочного зазора в сопряжении вал — полимерный подшипник при нагреве в процессе эксплуатации. Значение этого коэффициента становится независимым от толщины отливаемой детали и режима ее изготовления. [c.45]

Таким образом, температурное поле по окружности подшипника несимметрично. Для удобства расчета теплоотвод через подшипник следует привести к симметричному виду путем введения коэффициента [c.51]

По графикам, приведенным на рис. 61 и 62, можно определить коэффициент ДДя корпуса полимерных подшипников, имеющего наружный диаметр 200 и 300 мм. Эти коэффициенты необходимо знать дЛя проведения уточненных расчетов температурного уменьшения зазора в узлах с корпусом, диаметральный размер которого близок к указанным значениям. [c.71]

Точность предложенного метода теплового расчета корпусов зависит от выбора коэффициента теплоотдачи а для каждой из поверхностей (внутренней и наружной). Подшипники, расположенные в наружных и внутренних стенках пластмассовой коробки передач, создают температурные поля локального характера, т. е. концентрирующиеся вблизи источника тепла (подшипника), [c.265]

Если корпус имеет значительный диаметр, то избыточную температуру на периферии корпуса принимают равной нулю. Тогда Кз= О, а Ф = / (Sj), которая для этого случая составляет примерно 0,15 (см. рис. 3.11). Для корпуса малого диаметра значение функции Ф можно принять равной единице. Если полимерный подшипник является опорой зубчатого колеса, значение функции Ф зависит не только от диаметра корпуса, но и от его температурного поля, которое характеризуется коэффициентами Ki и Кз- [c.90]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

При проектировании подшипников скольжения с использованием фторопласта-4 для арматуры, работающей в криогенных жидкостях, необходимо иметь в виду, что коэффициент линейного расширения фторопласта-4 в четыре раза выше, чем у нержавеющей стали. Следовательно, зазоры в подшипниках должны обеспечивать предполагаемую температурную деформацию полуоси шара и вкладыша подшипника. [c.52]

В этих формулах F F — соответственно радиальная и осевая нагрузки X и Y — коэффициенты радиальной и осевой динамической нагрузки V — коэффициент вращения. При вращении внутреннего кольца относительно вектора силы V -I н V -1,2 при вращении наружного кольца. Для сферических подшипников в любом случае V -1. Коэффициент ATg =1...3 учитывает динамичность нагрузки и равен отношению кратковременной перегрузки к расчетной нагрузке. Температурный коэффициент Kj > 1 учитывает влияние температуры выше 100 °С. При температуре ниже или равной 100 °С Kj = . [c.442]

Политетрафторэтилен (тефлон, фторопласт) стоек в воде, нефтепродуктах, кислотах и щелочах, стабилен в температурном диапазоне от — 200 до 300° С, но механические показатели значительно ниже, чем у полиамидов, поэтому в подшипниках скольжения он применяется в виде тонкого покрытия рабочей поверхности вкладышей или для пропитки пористых материалов такие подшипники работают без смазки с коэффициентом трения / г 0,04 -4- 0,06 рабочая температура до 250° допускаемые значения ри в кГ м/см сек для чистого фторопласта 0,35 для втулок и вкладышей из пористых материалов с пропиткой фторопластом — [c.381]

Хорошие антифрикционные свойства и небольшой коэффициент трения капрона в паре со сталью позволяют применять его для изготовления подшипников скольжения, различного рода втулок, шестерен и других деталей, работающих в узлах трения машин и механизмов. Однако для обеспечения длительной и надежной работы подобного рода деталей необходимо учитывать определение ограничения не только в отношении удельных давлений и скоростей скольжения, но и в отношении температурного режима трения. [c.42]

Кт — коэффициент, оценивающий температурный режим работы подшипника (для букс подвижного состава /С. = 1). [c.183]

Г р а ф и т обладает хорошей электропроводностью и теплопроводностью, высокой температурной стойкостью (температура плавления около 3850° С) и малым коэффициентом трения. Он применяется для изготовления электродов, огнеупорных изделий, вкладышей подшипников скольжения и других антифрикционных деталей. Графит применяется также для смазки трущихся поверхностей деталей машин. [c.29]

Графит обладает хорошей электропроводностью, высокой температурной стойкостью (до 3850°С), малым коэффициентом трения. Применяется графит для электродов, скользящих контактов электрических машин, огнеупорных изделий и для приготовления графитовых смазок тяжелонагруженных подшипников скольжения. [c.18]

Текстолит, ДСП (древесно-слоистый пластик) и прессованную древесину используют в подшипниках для тяжелого машиностроения. Полимерные самосмазывающиеся материалы на основе полиамидов, полиацетилена, политетрафторэтилена и различных смол используют для подшипников, ра ающих в температурном диапазоне 200... + 280°С при значительных скоростях скольжения. Фторопласты (полимеры и сополимеры галогенопроизводных, этилена и пропилена) обладают хорошими антифрикционными свойствами, химической инертностью, но высоким коэффициентом линейного расширения и низким коэффициентом теплопроводности. Подшипники с резиновыми вкладышами хорошо работают с водяной смазкой. [c.464]

Преимущества фторопласта как материала для подшипников низкий коэффициент трения (0,05—0,1) при высоких нагрузках и малых скоростях скольжения (при высоких скоростях коэффициент трения фторопласта по металлу может повыситься до 0,2—0,3) широкий диапазон рабочих температур (от —200 до +280 малая набухаемость высокая химическая стойкость и др. Однако он не способен воспринимать высокие нагрузки ([р] 10 -ь 20 кгс/см ), характеризуется относительно большим температурным расши )ением и малой теплогроводг остью. [c.125]

Вследствие того что пластмассы имеют относительно низкую механическую прочность, необходимо ввести поправочный коэффициент, который позволит оценить способность втулки воспринимать нагрузки в статическом положении. Расчет такого параметра производится с учетом ползучести и снижения механических свойств в различных температурных условиях. Таким параметром является несущая способность втулок под которой понимается величина допустимого среднего удельного давления для втулки при данном зазоре, толщине, диаметре при статическом нагружении. Учитывая, что расчетная схема втулки гидроупора аналогична при статическом нагружении расчетной схемы втулки подшипника скольжения, воспользуемая методикой расчета допустимого среднего удельного давления для втулки подшипника скольжения [49]. На рис. 56, в изображена эпюра распределения напряжений во втулке штока. При расчете величины допустимого среднего удельного давления необходимо это учесть. [c.121]

Определив значения коэффициентов, можно приступить к расчету температурного уменьшения зазора в узле с полимерным подшипником. Если корпусом служит зубчатое колесо, то для получения уточненных результатов следует опре-делитр значение функции Ф. В реальных случаях оно колеблется в пределах 0,4—0,9, причем с увеличением диаметральных размеров колеса значение функции уменьшается. [c.72]

Анализируя приведенные в справочнике графики, разработчики материалов могут определить, какие свойства материалов (коэффициенты трения, теплопроводности, температурного линейного расширения и т. д.) целесообразно улучшить для использования в том или ином узле. В справочнике обосновываются целесообразность производства ленточных материалов, содержащих тонкий рабочий слой из антифрикционных термопластичных материалов. а также решения технологических задач по обеспечению надежности эксплуатации тонкослойных полимерных покрытий. Во всех случаях применения полимерных подшипников скольжения конструкторам и технологам необходимо совместно решать вопросы по выбору оптимальной толщины полимерного слоя подшипника. Другими радикальными путями значительного увеличения нагрузочной способности термопластичных подшипников скольжения являются создание и применение полимерного материала с теплопроводностью около 1 Вт/(м - С) и коэффициентом трения не более, чем у ацетальных смол (группа 14. см. табл. 1.1) или наполненных ацетальных смол с малым коэффициентом трения (группы 16, 15). Эти рекомендации логически вытекают из приведенных графических результатов расчетов. [c.8]

Приняв коэффициент теплопередачи k=l2 Вт/(м2-°С), температуру воздуха fB=20° и площадь поверхности подшипника, охлаждаемой воздухом, Лв яе =я- 0,15- 0,1=0,047 м2, получим P2= B(объемная теплоемкость при температуре 20...100°С с=1,72-106 Дж/(м3 °С). Задавшись температурным перепадом в подшипнике Д м = = 10°С, из формулы (15.7) получим расхрд смазочного материала Q за 1 с, при этом Р,=Р— Р2= 1200— 17 = 1183 Вт [c.325]

Для сравнения нагрузок на подшипники каретки надо учесть коэффициенты Кх и /Сг скорости конвейера и температурные условия его работы. Для мак-СИМЭЛЬНОИ скорости КОНВеИбрЗ Утах 12 м/мин по графику на рис. 41 получаем /С == 0,54. Поскольку конвейер работает при температуре окружающей среды ниже 125° С, то коэффициент Кг = I, Кя = 1,2. Допускаемая нагрузка на подшипники каретки [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...