Коэффициент трения в соединении

Величина усилия запрессовки не достигла расчетной величины. Это обстоятельство не всегда может считаться дефектом, так как величина коэффициента трения в соединении колеблется в весьма значительных пределах в зависимости от чистоты поверхности и качества смазки. Однако если в технических условиях или сборочном чертеже величина усилия запрессовки оговорена, ее следует выдержать отклонение в меньшую сторону допускается не более чем на 25%. Недостаточно прочное соединение следует разобрать и вновь собрать с другим натягом, Для этого, конечно, приходится исправлять или заменять одну из сопрягаемых деталей. Если величину натяга изменить нельзя, то следует на месте решить вопрос о дополнительном креплении деталей. [c.143]

Эффективные способы уменьшения коэффициентов трения в соединениях из титановых сплавов химико-термическая обработка деталей применение покрытий и смазочных материалов. [c.337]

Коэффициент трения в соединениях с применением глубокого охлаждения на 25—35% выше, чем с применением осевых усилий. [c.215]

Величина коэффициента трения в соединениях колеблется, по данным [20], от 0,07 до 0,18, а по данным, полученным на ЗИЛе и в НАМИ, может достигать величины / = 0,3 (последние данные получены для скользящих вилок карданных валов автомобилей при осевых перемещениях под нагрузкой). [c.106]

Из приведенных выше рассуждений следует, что для вычисления момента трения или коэффициента трения в соединениях с гарантированным натягом необходимо знать значения то и р. Для ориентировочных расчетов такие значения для соответствующего класса материалов можно брать из табл. 4 гл. 2. Для уточненных расчетов их необходимо определять по методикам, изложенным в гл. 2 (см. с. 59). [c.267]

Коэффициент трения поверхностей, покрытых хромом, никелем, медью, оловом и цинком, значительно выше (в 3—7 раз), чем коэффициент трения в соединениях с натягом без покрытий (рис. 56). [c.111]

По условиям сборки болты могут устанавливаться с зазором, тогда для того чтобы предотвратить ударное нагружение, они затягиваются так, чтобы сила трения, как произведение силы нормального давления на коэффициент трения, в соединении была в 1,2 раза больше внешней силы [c.63]

Как видно из графика, нанесение покрытий в 2 — 4,5 раза увеличивает силу сдвига. Несущая способность соединений, собранных с охлаждением вала, превышает прочность сборки под прессом, в 2 раза для соединений без покрытия и в 1,2 —1,3 раза для соединений с мягкими покрытиями (ей, Си, 2п). Для соединений с твердыми покрытиями (N1, Сг) несущая способность при сборке с охлаждением ниже, чем при сборке под прессом. Увеличение сцепления при гальванических покрытиях, по-видимому, обусловлено происходящей при повышенных давлениях взаимной диффузией атомов покрытия и основного металла, сопровождающейся образованием промежуточных структур (холодное спаивание). Этим и объясняются высокие, приближающиеся к единице значения коэффициента трения в подобных соединениях (правая ордината диаграммы). Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл величина коэффициента трения здесь отражает не [c.484]

Однако при вибрациях, носящих систематический или случайный характер, резьбовые соединения часто теряют напряжение предварительной затяжки в результате сминания микронеровностей на рабочих поверхностях резьбы и т. д., а также из-за самоотвинчивания (вызывается существенным снижением коэффициента трения в резьбе и на торце гайки при вибрациях и действием сдвигающих усилий). [c.509]

Так как величина потерь осевой силы пропорциональна коэффициенту трения в направляющих, то для уменьшения этих потерь следует стремиться уменьшить коэффициент трения. Это достигается повышением чистоты обработки шлицевого соединения, уменьшением в них давления, соответствующим подбором материалов, а при работе тормоза со смазкой поверхностей трения — обеспечением надежной смазки шлицев. [c.230]

Как известно, приработка шарнирно-болтовых соединений шасси самолетов происходит непосредственно в эксплуатации. Для определения продолжительности наработки узлов трения до возникновения режима ИП были проведены испытания пары трения бронза—кадмированная сталь при температуре 60° С и различных удельных нагрузках на сопряженные детали. Частота колебаний шарнира при этих испытаниях составляла 0,5 с" на угол 10°. Момент перехода работы узла трения в режим ИП определяли по достижении стабильного значения коэффициента трения в зависимости от продолжительности его работы, а наличие меди в зоне контакта определяли визуально после разборки. [c.185]

Сальник в трубопроводной арматуре препятствует проходу рабочей среды в атмосферу через зазор в подвижном соединении шпинделя с крышкой. Во многих случаях неудовлетворительная работа арматуры связана с плохим техническим состоянием сальника, поэтому материал набивки сальника должен выбираться обоснованно. Материал должен обладать следующими свойствами иметь высокие упругость, физическую стойкость при рабочей температуре, химическую стойкость против действия рабочей среды, износостойкость и возможно малый коэффициент трения. В качестве набивочных материалов в отечественной арматуре для АЭС в основном применяются асбест с графитом, асбест с фторопластом, фторопласт и некоторые другие материалы. Наиболее часто используются асбестовый плетеный шнур квадратного или круглого сечения. Целесообразно применение набивки из заранее приготовленных и отформованных колец. В арматуре первого (реакторного) контура с жидкометаллическим теплоносителем применение набивок, содержащих графит, недопустимо, так как последний, попадая в жидкий натрий, вызывает при высокой температуре науглероживание металла оборудования контура, способствуя его охрупчиванию. [c.35]

Рис. 3S. Изменение коэффициента трения в зависимости от зазора в соединении при смазывании

Для более точного определения коэффициентов трения в элементах резьбового соединения предельный момент, необходимый для затяжки ответственных соединений, следует устанавливать опытным путем — затяжкой таких соединений ключами с контролем, возникающей осевой силы, имея в виду, что момент связан в общем виде с силой затяжки равенством [c.193]

В реальных механических системах причиной гистерезисных явлений служит не только внутреннее трение в материале, но и конструкционное трение в опорах и формально неподвижных соединениях (прессовых, болтовых, резьбовых и др.) в последнем случае трение возникает вследствие малых проскальзываний по контактным поверхностям. Во многих случаях влияние конструкционного трения даже превосходит влияние внутреннего трения. Конструкционное трение также практически не зависит от скорости, и поэтому для его описания пользуются выражениями типа (11.51), не содержащими скорости (или частоты процесса). В ряде случаев удается вычислить постоянные к я п по параметрам системы и значению коэффициента трения, в других случаях эти постоянные приходится определять опытным путем. [c.50]

Температурная зависимость коэффициента трения исследованных соединений в вакууме 5 -10 мм рт.ст. имела тот же характер, что и в среде гелия. Значения коэффициента трения были [c.135]

Влияние различных факторов на коэффициент трения в резьбовых соединениях рассмотрено в гл. 11. [c.19]

Ов = 1700 МПа). Кривая I соответствует результатам испытаний при непосредственном нагружении, кривая 2 — нагружению затяжкой гайки, кривая 3 — комбинированному на гружению (первой ач я л ь-ная затяжка осуществлялась поворотом гайки на 1/2 оборота). Анализ диаграммы показывает, что в области упругих деформаций болтов все методы нагружения дают одинаковые результаты (кривые на упругом участке совпадают). Однако разрушающие нагрузки для соединений, подвергнутых непосредственному нагружению, значительно (до 30 %) превышают нагрузки, полученные при нагружении гайкой (в испытаниях при нагружении гайкой наблюдается большой разброс результатов из-за рассеяния значений коэффициента трения в резьбе). [c.135]

Свинчиваемость соединений принято оценивать по коэффициентам трения в резьбе и на торце гайки. [c.333]

Соединения из титановых сплавов. Резьбовые соединения из титановых сплавов характеризуются большими значениями коэффициентов трения в резьбе и на торце гайки. В связи с этим возрастает опасность скручивания болтов и шпилек малого диа- [c.335]

Коэффициенты трения в резьбовых соединениях из титановых сплавов [c.336]

Результаты ряда исследований показывают, что химический состав (особенно наличие хрома и никеля) коррозионно-стойких сталей влияет на активность СМ лишь до определенной массовой доли элементов (10. .. 15 % для хрома и никеля), при превышении которой их влияние на адгезию СМ практически не изменяется. В связи с этим коэффициенты трения для соединений из коррозионно-стойких сталей приблизительно одинаковы. [c.340]

Выполняя роль твердого СМ, они исключают контакт между основными поверхностями трения. Сравнительно большие значения коэффициентов трения в резьбе в соединениях с цинковым и медным покрытиями резьбы обусловлены тем, что цинк может образовывать с хромом, входящим в состав материала болта, хрупкие и твердые соединения, которые подобны абразиву в контакте, а медь и ее сплавы хорошо свариваются с коррозионно-стойкими сталями. [c.345]

Коэффициент трения в формуле (11.6) зависит от многих величин и в первую очередь от натяга резьбового соединения и материала шпильки и корпуса. На рис. 11.9 показаны кривые изменения коэффициента трения в зависимости от натяга при завинчивании шпилек с резьбой Мб (Р = 1 мм). При увеличении [c.349]

Выражения для показывают, что напряжения от скручивания, учитываемые коэффициентами С] и Сз, снижают функциональную способность резьбовых соединений, которую можно повысить за счет уменьшения коэффициента трения в нарезке, нормирования обоснованной точностью и увеличения внутреннего диаметра резьбы. [c.353]

В реальных резьбовых соединениях это условие выполняется, даже если используется резьба с крупным шагом. Так, для метрических резьб с крупным шагом угол подъема винтовой линии по среднему диаметру резьбы находится в пределах 2°30 -3°30, а приведенный угол трения ф1 изменяется в зависимости от коэффициента трения в пределах от 6 (при / 0,1) до 16° (при / 0,3). Таким образом, все крепежные резьбы самотормозящиеся. [c.40]

Коэффициент трения в соединениях, собранных нагревом, по данным [12] детали стальные шлифованные, чисто точеные — 0,18 вал оксидирован - 0,4 вал оцинкован или азотирован — 0,32 покрытие абразивным микропоронжом — [c.82]

В связи с больишм рассеянием натягов и коэффициентов трения в соединениях с натягом для них актуален расчет на надежность. [c.84]

Работоспособность ленточного материала 8Р в тяжелонагруженных шарнирах определена при нагрузке 70 МПа и скорости 0,02 м/с. Амплитуда колебаний 2° при постоянной частоте 1,9 Гц. Коэффициент трения в соединении оставался стабильным и не превышал 0,041, температура 30° С. На рис. 11 приведены результаты испытаний в тех же условиях металлофторопластовой ленты Климовского машиностроительного завода. В этом случае коэффициент трения несколько выше (0,05), темпера ура около 35° С. На рис. 12 приведены диаграммы полученных значений нагрузочной способности исследованных подшипников. Для материала 8Г она равна 2,0 МПа-м/с. Это значение увеличивается при уменьшении скорости скольжения. После 60 000 двойных ходов износ подшипников из материала 8Г составил всего 4 мкм. [c.22]

Существенно снизить коэффициенты трения в соединениях можно при использовании СМ типа 4Ф, № 8, СК-2-06, ВНИИ НП-232, петролатум, МоЗз, первые три из которых, являясь фторорганическими, характеризуются хорошей адгезией к титану и высокой прочностью смазочной пленки. Высокие антифрикционные свойства ВНИИ НП-232 обусловлены наличием в СМ 70 % МоЗз. [c.337]

Здесь f — коэффициент трения. Если соединение содержит ряд заклепок, расположенных в одну или несколько линий, параллельных направлению действия силы, то не все заклепки находятся в равных условиях нагружения в силу деформати вности соединяемых элементов и самих заклепок. В упргуой стадии работы соединения наиболее нагружены крайние заклепки и меньше нагружены средние. В стадии пластического деформирования в связи с выходом напряженного состояния в заклепках на площадку текучести можно считать, что напряжения по площадкам среза в заклепках выравниваются, что использовано ранее при получении расчетной формулы (4.11). [c.91]

С увеличением скорости завинчивания коэффициенты трения в резьбе и на торце уменьшаются. Это необходимо учитывать при ручной затяжке тарированным инструментом (особенно предельными ключами) резьбовых соединений с с 10 мм, так как вследствие неравномерного вращения инструмента в процессе затяжки (перехват ключа, затяжка рывками) возможны недотяжка или перетяжка резьбовых соединений. Переход с ручной сборки резьбовых соединений на механизированную может вызвать существенную перетяжку резьбовых соединений. [c.334]

Необходимо отметить, что оценка СМ по его влиянию на коэффициенты трения в резьбовом соединении не является полной. Основное требование, предъявляемое к СМ в данном случае, — высокие противозадирные характеристики. Такими свойствами обладают графитовые смазочные материалы (типа НК-50 и Др.), M0S2 [13], масла с присадками жирных кислот или некоторых соединений серы, хлора и фосфора, обнаруживающие хорошее сцепление с молекулами металла и отличающиеся прочностью мономолекулярных слоев и способностью самовосстановления, что очень важно при больших удельных давлениях на поверхности витков. Подробно вопросы применения противозадирных смазочных материалов изложены в работе Боудена и Тейбора. [c.335]

В табл. 11.4 приведены результаты исследования свинчива-емости соединений из титановых сплавов [10]. Установлено, что защитные покрытия кадмием, оловом и особенно серебром позволяют снизить коэффициенты трения в резьбе. С увеличением числа затяжек антифрикционные свойства таких соединений ухудшаются из-за низкой адгезии покрытий к основному материалу болта и гайки (титановому сплаву). Более эффективным оказывается применение в сочетании с титановым болтом стальной гайки, например, из сталей ЗОХГСА, 12Х18Н10Т и др., покрытой кадмием или оловом, так как благодаря более высокой адгезии покрытия к материалу гаек соединения можно свинчивать до 50 раз. [c.337]

В табл. 11.6 приведены результаты исследования свинчива-емости соединений из различных сталей и сплавов. Наибольшее среднее контактное давление установлено из условия обеспечения 50 завинчиваний (затяжек). Видно, что большая часть соединений обладает повышенной склонностью к заеданию даже при невысоких контактных давлениях (ртах — 5. .. 25 МПа) и, как следствие, низкие напряжениях затяжки (Oq max 0,15от В результате механические характеристики материалов резьбовых деталей используются лишь частично. Коэффициенты трения в резьбе имеют высокие значения и подвержены большому разбросу (особенно при увеличении числа затяжек), что связано с повреждением поверхности резьбы. [c.339]

Крепежные изделия. В качестве материала для крепежных деталей широкое распространение получил высокопрочный титановый сплав марки ВТ 16 применяются также сплавы марок ВТ14, ВТЗ-1, ВТ5. При этом наиболее существенное значение имеют вопросы свинчиваемости титанового крепежа. Установлено, что серебрение, кадмирование и фосфатирование титановых болтов с последующей смазкой деталей дисульфидом молибдена снижает коэффициент трения в резьбе в 1,5—3 раза. Однако коэффициент трения в этих случаях нестабилен и заедание в резьбе не исключается. Аналогичное поведение крепежных соединений обнаруживается при анодировании болтов. С. Г. Глазунов и др. рекомендуют для болтов из сплава марки ВТ16 применять гайки из нержавеющих сталей, а в случаях, когда в паре с титановыми болтами должны быть титановые гайки, то последние следует изготовлять из сплавов марок ВТ 16 или 0Т4 и термически оксидировать либо покрывать твердой смазкой ВАП-1 или ВАП-2. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...