Кривая

I Анодная поляризационная кривая имеет вид, изображённый на рио. 2.32. [c.71]

Характер кривых изотермического распада аустенита и их расположение на диаграмме зависят от химического состава стали, однородности аустенита и размера его зерна. Почти все легирующие элементы увеличивают период распада аустенита, т. е. сдвигают кривые изотермического распада вправо. [c.231]

При переохлаждении аустенита ниже Аг- длительность инкубационного периода будет зависеть от температуры переохлаждения. При некоторой температуре Г,, наблюдается наименьшая устойчивость аустенита, и через время /тш при выдержке при этой температуре полностью заканчиваются все превращения. При всех других температурах переохлаждения время инкубационного периода больше, поэтому температуру Т. называют температурой наименьшей устойчивости аустенита. При использовании кривых изотермического распада аустенита для оценки закаливаемости стали в условиях непрерывного охлаждения при сварке необходимо в эти кривые внести некоторые поправки. [c.231]

В целом зависимость м. к. к. от времени и температуры можно представить схемой па рис. 141. Левая ветвь схемы (кривая 1) показывает температурно-временные условия появления в швах склонности к м. к. к. При температурах до 650° С скорость образования карбидов хрома возрастает при небольшой скорости диффузии хрома. В результате время выдержки металла при рассматриваемой температуре до появления м. к. к. сокращается и при температуре 650° С (t p) может достигать нескольких минут. [c.285]

Константы а и (3 подбираются так, чтобы экспериментальная кривая Кд (г) совпадала с теоретической кривой, построенной по формуле (2.10). [c.59]

Параметры кривой усталости m = 10 Л = 10 . [c.66]

Примем у = 220 МПа а = 50 МПа и = 0,3 (3=6 ф = 0,28 Т=2 года = = 63 10 с, параметры кривой усталости т = 10 7V, = 10 . По (2.39) Ф(т + 2) = = Ф (12) = 3840. Подставив эти значения в уравнение (2.75), получим [c.73]

Для нормального распределения эксцесс равен нулю. Если кривая плотности вероятностей имеет более острую и высокую вершину, чем кривая нормального распределения, то эксцесс положителен, если более низкую и пологую, — отрицателен. На практике часто используют также коэффициент вариации случайной величины [c.104]

Рис. 12. Замена кинематической пары IV класса одним звеном, входящим в две кинематические пары V класса а) элементы кинематической пары — две кривые линии <ха и рр, б) элементы кинематической пары — прямая аа и кривая рр линии, в) элементы кинематической пары — точка а и кривая линия рр, г) элементы кинематической пары — точка а и прямая линия рр. 0 , Од — центры кривизны элементов кинематической пары IV класса, р , — радиусы кривизны этих элементов, k — помер заменяющего звена.

ЗАДАЧИ 103—110 (построение шатунных кривых для их вычерчивания следует брать 8—12 равноотстоящих положений ведущего звена механизма) [c.41]

Вычертить шатунную кривую, описываемую точкой М кривошипно-ползунного механизма. Дано /дв = 50 мм, 1ас — [c.41]

Вычертить шатунную кривую, описываемую точкой М механизма Витворта, если 1ав — 60. нм, U = 80 мм, 1цм = 40 мм. [c.41]

Вычертить шатунную кривую, описываемую точкой М кривошипного механизма с качающимся ползуном. Дано 1ав = [c.41]

Рис. 67, Приведение сил и масс для криво-шипно-ползунного механизма.

Искомый движущий момент в к-м положении находится совместным решением двух уравнений заданного /Мд = Мд (и) и полученного (15.23) так. если функция = Мд (м) задана графиком (рис. 80, а), то решение (рис. 80, а) сведется к нахождению точки К пересечения кривой Мд = Мд (ш) с параболой, представляемой уравнением (15.23) (в показанном на рисунке решении постоянная l взята со знаком минус). По найденному значению Л1д находится значение o)f . Для последующего значения угла ф (все решение повторяется в той же последовательности) определяется значение угловой скорости Ш . По найденным значениям угловой скорости строится график зависимости со == Q (ф). Дальнейшее исследование ведется так, как указано в пункте 6° настоящего параграфа. [c.140]

Вместе с тем точки е и а касания лучей О—/я О—//с кривой Т = Т (/ ) определили бы положения звена приведения (углы ф,пзх и при которых [c.163]

В наше.м случае приходится решать обратную задачу по известным углам наклона касательных О—/ и О—II к кривой Т = Т (/ ) найти начало координат О диаграммы Т = (/ ) и те положения звена приведения (ф = Ф и ф = ф ц,), при коюрых скорость со принимает значения также отрезок а, [c.163]

Сопряжение деталей по плавиш кривым (рио. 2.9), Конструктивное решение колене трубопровода [c.41]

Для перехода через шксивдм анодной поляризационной кривой необходимо, чтобы напряжение на объекте было на меньше напряжения,U( [c.75]

И кривой тока появляется постоянная составляющая, т. е. происходит частичное выпрямление сварочного тока. Это ведет к нодкгагничиванию сварочного трансфор.матора, снижению его к. п. д. и в конечном счете ухудшению качества сварного шва. Для подавления постоянной составляющей пос.иедовательно с дугой в цепь сварочного тока BKJ[ro4aroT батарею конденсаторов С2 (рис. 79). Так как возбудить дугу касанием электрода к изделию [c.148]

На рис. 109 слева показаны поперечное сечение стыкового сварного соединения при однослойной сварке низкоуглеродистой стали, кривая распределения темгсератур по поверхности сварного соединения в момент, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структуры различных участков зоны термического влияния шва после сварки, образованные в результате действия термического цикла свар1ш. Эта схема — условная, так как кривая распределения температур по поверхности сварного соединения во время охлаждения меняет свой характер. [c.211]

Закаливаемость стали можно оценить, изучая кинетику распада аустенита. На рис. 115 представлена схема диаграммы изотермического распада аустенита и нанесены кривые, соответствующие различным скоростям охлаждения металла. Скорость охлаждения, выран<енная кривой 2, характеризует максимальную скорость охлаждения, повышение которой приведет к частичной закалке стали. Ее называют первой критической скоростью охлаждения. При скорости охлаждения по кривой 3 наступает полная закалка (100% мартенсита). Ее называют второй критической скоростью охлаждения. Кривая 1 характеризует скорость охлаждения, при которой отсутствует закалка. [c.231]

Для приведенных параметров = 333,33 МПа, = 2,174 МПа, = 0,1, = 0,08. По построенным графикам п = /(Я) берем на кривой (тяЛд = 0,08 и Af = 0,1) значение и, соответствующее надежности Н = 0,99. Оно равно 1,35, [c.18]

Каждое из распределений//(j ) характеризуется своим средним значением т . и дисперсий Для разбивки произвольного закона распределения на нормальные составляющие удобнее всего использовать простой графический способ (20, 42]. Для этого заданную кривую распределения разбивают на равнобедренные треугольники таким образом, чтобы при сложении соответствующих им абсцисс получалась бы кривая, как можно ближе к заданной (рис. 16). Треугольное распределение, как известно, довольно точно может быть заменено нормальным законом с равной дисперсией. Дисперсия распределения по равнобедренному треу- [c.47]

Траектории точек звена, не входящего в кинематические пары со стойкой, т. е. шатуна, называются шатунными кривыми. На рис. 22 построена шатунная кривая, описываемая точкой ламбдообразного механизма Чебышева (построение сделано для 12 равноотстоящих положений ведущего звена). Принятые размеры звеньев = 0,025 м, = 0,075 м, = 0,100 м масштаб = 0,001 [c.39]

СЗ. Вычертить шатунные кривые, описываемые точками М, К и L механизма шарнирного четырехзвенника. Дано /да = 50 мм, 1вс = 200 мм, I D = 140 мм, = 80 мм, h. = 220 мм, 1т = = 1м.( — Ikl = 0,2Ывс- [c.41]

Вычертить шатунные кривые, описываемые точками М к К кривошипного механизма с качаюш,имся ползуном. Дано 1ав = = 50 мм, 1ас = 140 мм, 1вм = 60 мм, 1цх = 200 мм. [c.41]

Найти абсолютные скорость и ускорение точки D кривошипного механизма с качаюш,имся ползуном. Дано 1ав — 30 мм, 1ас = 60 мм, li)D = 120 мм, ф1 = 150°, угловая скорость криво-иипа АВ (звена I) постоянна и равна со, = 40 секГ . [c.56]

Рис. 27. Кинематический анализ криво-шипно-ползунного механизма а) плап положения, 6) план скоростей, в) план ускорений.

Определить силы инерции и шатуна ВС криво-шипно-ползунного механизма при статическом распределении Ma i.i шатуна в центры шарниров Б и С. Задачу решить для положения, когда угол pi = 90°. Дано = ЮО мм, 1цс = 400 мм, Ibsi == == 100 мм, точка 2—центр масс шатуна, масса шатуна m.j = 4,0 кг, угловая скорость кривошипа постоянна и равна со, = ЮОсек [c.82]

Во вращательной паре подлежат определению величина и направление реакции, так как ее линия действия проходит через ось вращения пары. В поступательной паре подлежат определению величина и точка прилоокения реакции, так как известно только то, что направление реакции всегда перпендикулярно оси направляющих пары. В высшей кинематической паре (паре IV класса) подлежит определению только величина реакции, так как реакция направлена по общей нормали к кривым, образующим пару, и приложена в точке их касания. [c.104]

По троение диаграммы Виттенбауэра (рис. 90, г) производится подобно тому, как эго показано в 15, Следует помнить, что каждая точка кривой на этой [c.163]

Начертательная геометрия (1995) -- [ c.0 ]

Основы теоретической механики (2000) -- [ c.0 ]

Динамика процессов химической технологии (1984) -- [ c.0 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.0 ]

Начертательная геометрия (1987) -- [ c.0 ]

Начертательная геометрия _1981 (1981) -- [ c.0 ]

Общий курс и правила технической эксплуатации железных дорог (1983) -- [ c.0 ]

Компас-3D V8 Наиболее полное руководство (2006) -- [ c.76 ]

Математические методы классической механики (0) -- [ c.15 ]

Компьютерное материаловедение полимеров Т.1 (1999) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...