Эксплуатация пароперегревателей

При отсутствии перегрева в расчетных температурных условиях пароперегревательные трубы работают также в области ползучести и при длительной эксплуатации (свыше 10 ч) происходит их разрушение в результате отработки ресурса. Температурно-силовые условия эксплуатации пароперегревателей соответствуют условиям области б карты механизмов ползучести. Разрушение развивается по механизму порообразования. Однако [c.19]

Глава четвертая ЭКСПЛУАТАЦИЯ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.150]

С учетом всего имеющегося опыта изготовления, монтажа и эксплуатации пароперегревателей, частично выполненных из аустенитных сталей, можно прийти к заключению, что в котлах с температурой пара 570°С представляется крайне желательным обойтись вовсе без аустенитной стали. С этой точки зрения было нецелесообразно, например, использовать такую сталь для пароперепускных труб в перегревателях котлов типа ТГ1-90. На первом из таких котлов произошли повреждения перепускных труб. Начиная со второго блока, пароперепускные трубы изготовляются из перлитной стали и повреждения практически отсутствуют. [c.118]

Эксплуатация пароперегревателя при блочном соединении котла с паровой турбиной характеризуется следующими особенностями [c.117]

В основу расчетов по данной методике принимаются показатели допустимого солевого состава насыщенного пара, обеспечивающего надежную и экономичную эксплуатацию пароперегревателей и паровых турбин (табл. 1). [c.559]

Опыт эксплуатации пароперегревателей показал, что повышению надежности их работы способствуют следующие мероприятия [c.101]

Опыт эксплуатации пароперегревателей показывает, что повышению их надежности способствуют следующие мероприятия [c.32]

Пароперегреватель пригоден к дальнейшей эксплуатации, если остаточная деформация не превышает допустимого значения. [c.119]

В области повышенных температур и пониженных напряжений разрушение при ползучести реализуется путем зарождения и роста пор. Для деталей теплоэнергооборудования этот вид разрушения представляет наибольший интерес. Рассмотрим особенности зарождения и роста пор в металле паропроводов и пароперегревателей из перлитных марок сталей в процессе эксплуатации. Микропоры обнаруживаются на второй стадии ползучести. Результаты исследований [9,10] показывают, что микропоры зарождаются на границах зерен, на субграницах и у карбидных частиц. Большую роль в зарождении пор играют карбидные частицы размером 0,2 мкм и выше. Около 45% обнаруженных пор зарождаются у карбидных частиц. Поры расположены весьма неравномерно, в отдельных объемах в приграничных зонах появляются скопления пор. [c.14]

Шкала поврежденности порами применяется при контроле состояния металла деталей паропроводов и пароперегревателей при решении вопросов продления сроков эксплуатации или необходимости и сроков замены оборудования. [c.24]

Испытания металла пароперегревателей в исходном состоянии в температурных условиях, близких к эксплуатационным, проводятся за относительно короткий срок, в течение которого в структуре образцов не происходит столь существенных изменений, какие наблюдаются в пароперегревательных трубах в реальных условиях эксплуатации. В связи с этим значения [c.58]

При длительной эксплуатации в металле пароперегревателей наблюдается также процесс миграции границ зерен, в результате чего в структуре появляются так называемые двойные границы, которые являются следствием разной травимости тела зерна и приграничных объемов. [c.62]

Для этой стали имелась возможность сопоставить результаты расчета с некоторыми данными эксплуатации, на электростанциях было зафиксировано 20 случаев разрушения труб пароперегревателей после работы в течение 24 000—50 000 ч при температуре 630 °С и два случая разрушения — после 19 000 ч. [c.115]

Метод определения остаточной долговечности труб пароперегревателей из перлитных сталей, разработанный ВТИ, учитывает также утонение стенки труб в процессе эксплуатации. Вначале определяют рабочее напряжение по формуле [c.203]

Сопоставление результатов, полученных по комплексному методу оценки ресурса, с повреждаемостью пароперегревателей в процессе эксплуатации свидетельствует о достаточно высокой степени оценки ресурса исследованных труб. Целенаправленная работа по повыщению надежности поверхностей нагрева позволила снизить поврежденность пароперегревателей блочных котлов на 60%, а поврежденность поверхностей нагрева — в 2 раза. [c.218]

Вынужденные остановы котлов высокого давления происходят чаще всего из-за повреждения труб пароперегревателей, работающих в наиболее тяжелых условиях. Повреждения труб выходной ступени пароперегревателя, исключая начальный период эксплуатации котлоагрегата, когда идет процесс отбраковки труб с дефектами металлургического и заводского происхождения, обусловлены главным образом перегревом стенки трубы до температур, превышающих расчетную. Однако при незначительных запасах жаропрочности перлитных теплоустойчивых сталей, применяемых для пароперегревателей, даже незначительное превышение расчетных температур резко снижает сопротивление ползучести металла и приводит к разрыву труб. [c.248]

В книге приведен опыт Подольского ордена Ленина машиностроительного завода им. Орджоникидзе по проектированию, исследованию, изготовлению, эксплуатации и ремонту паропаровых теплообменников, устанавливаемых на котло-агрегатах энергетических блоков в качестве одной из ступеней промежуточного пароперегревателя. [c.2]

Выясняется, что тепловое сопротивление неудаляемых золовых отложений при комбинированной очистке пароперегревателя сланцевого котла в течение первых ГООО ч работы (отсчет времени начинался с практически чистого состояния труб) увеличивается, а Затем стабилизируется на определенном уровне. Такие же результаты получены при эксплуатации пароперегревателя пы-лесланцевого котла ТП-17 с использованием комбинированной схемы очистки [165]. [c.235]

Таким образом, при эксплуатации пароперегревателей из аустенитной стали в металле протекают два взаимно ускоряюших процесса процесс ползучести, который увеличивает плотность вакансий в металле и соответственно ускоряет процесс диффузии водорода, и процесс образования водородных пор, которые сами по себе являются концентраторами напряжений и ускоряют разрушение при ползучести. [c.63]

А в д е е в И. А. и др.. Информация о надежности эксплуатации пароперегревателей котлов ТКЗ типа ТП-100 паропроизво-дительностью 640 т/ч блоков 200 Мет, БТИ ОРГРЭС, 1965. [c.314]

Аналогичного содержания книга П. Г. Киселева и В. М. Сыромятникова Пароперегреватели стационарных паровых котлов была выпущена в 1955 г. За прошедшие 10 лет появилось миого новых материалов по конструкциям и эксплуатации пароперегревателей современных котлов. Значительно возросла роль автоматического регулирования температуры перегретого пара. [c.3]

Промежуточный перегрев пара. После расширения в части турбины высокого давления пар может быть направлен в промежуточный пароперегреватель, а после перегрева Бозвраш,ен в турбину, где расширение его продолжится. Вторичный перегрев уменьшает расход топлива на 3—4 %. Одновременно усложняются конструкция и эксплуатация СЭУ, так как во время маневрирования и работы на задний ход промежуточный перегрев должен быть отключен. [c.155]

Установлено, что в процессе эксплуатации котла на внутренней поверхности труб пароперегревателя сформировался слой растворимых отложений с повышенной концентрацией S, Na и солей, источником которых служила питательная вода котла. Наличие указанных примесей в воде объясняется попаданием в нее черного шелока, которое произошло в результате коррозионных повреждений. [c.46]

Очистка дальнобойными гл у б ок о в ы д в и ж н ы-ми аппаратами с вращающейся сопловой головкой. Система очистки разработана в Таллинском политехническом институте и названа ОТИ (OTI), находится в эксплуатации на многих электростанциях СССР, а также за рубежом. Система является универсальной — ее можно использовать как для очистки топочных экранов, так и для шйрмовых пароперегревателей [153, 165, 168, 169]. Применение глубоковыдвижных аппа- [c.201]

Такой же результат показали и испытания, которые проводились на опытном полупромышленном пароперегревателе пылесланцевого котла ТП-17, а также эксплуатационный опыт ширмовых пароперегревателей котлов ТП-17 и ТП-67. В ходе эксплуатации этих котлов ускоряющего действия виброочистки на интенсивность износа не было замечено. Однако при этом наблюдалось существенное уплотнение золовых отложений. [c.226]

На опытных цельносварных мембранных экранах в котле ЦКТИ-75-39Ф максимальная глубина коррозионных язв в опытах с продолжительностью от 1800 до 7100 ч составляет 0,07— 0,15 мм [197]. Также исследовано образование коррозионных язв на поверхности труб из стали 12Х1МФ в пароперегревателе котла ПК-38, работающем на назаровском угле при его водной очистке. Их максимальная глубина в области температуры металла 490— 560 °С в течение 14 000 ч эксплуатации равна 0,07—0,18 мм. [c.250]

Разрушения в условиях эксплуатации, соответствующих области в карты механизмов ползучести наблюдаются при перегревах метгыла труб пароперегревателей. Как видно из картограммы (рис. 1.2), при нагреве до температур, превышающих 620 °С, в металле развиваются процессы рекристаллизации. Это приводит к возрастанию деформационной способности металла, полной трансформации структуры стали в феррито-карбидную структуру, интенсификации процессов перехода легирующих элементов в карбидные фазы. Долговечность труб в условиях такого перегрева не превышает 10—15 тые. ч. Для труб, разрушившихся в условиях ползучести, характерно наличие значительного слоя окалины и присутствие на наружной поверхности труб продольных трещин, сопутствующих основному разрыву. В случае перегрева до указанных температур разрущение происходит с относительно большим увеличением периметра трубы, заметным утонением стенки за счет повышенной деформационной способности в этих условиях. Характерно широкое раскрытие трубы в месте сквозной трещины. Микромеханизм разрушения соответствует порообразованию. Структура металла разрушенной трубы становится ферритной с крупными карбидными частицами по границам зерен. Вблизи разрушения имеет место некоторый роет зерна. Присутствие всех перечиеленных признаков евидетельствует о том, что разрушение исследуемой трубы произошло в результате длительного перегрева. [c.19]

Значительные сложности в оценке остаточного ресурса по жаропрочности возникают для пароперегревательных труб. Условия работы пароперегревателей таковы, что при эксплуатации часто имеет место превышение температуры металла сверх расчетной. Работа при высоких температурах приводит к развитию в металле пароперегревателей таких разупрочняющих процессов, как возврат и рекристаллизация, рост карбидных частиц. Все это способствует трансформации структуры стали. Например, в стали 12X1 МФ происходит переход феррито-сорбит-ной структуры в феррито-карбидную, что снижает жаропрочные свойства стали. [c.58]

На рис. 2.6 приведена параметрическая кривая длительной прочности пароперегревателей из стали 12X1 МФ, построенная по эксплуатационным точкам, относящимся к разрущенным в эксплуатации трубам (кривая /). Здесь же приведена кривая длительной прочности стали 12X1 МФ, построенная по данным, приведенным в [36,43] (кривая 2). На кривую 2 нанесены результаты испытаний пароперегревательных труб под внутренним давлением в лабораторных условиях. [c.58]

На рис. 2.7 представлена зависимость изменения содержания Сг во вторичных фазах и средняя ширина приграничных зон в металле пароперегревателей из стали 12Х18Н12Т в зависимости от температурно-временного пара.метра эксплуатации [c.59]

Изучение процесса распределения различных элементов в металле пароперегревателей в состоянии поставки и после различных сроков эксплуатации, проведенное с привлечением мик-рорентгеноспектрального анализатора, показало, что в состоянии поставки в металле труб из стали 12Х18Н10Т приграничные объемы в значительной степени обеднены хромом. Содержание Сг в приграничных объемах составляет 60—65% содержания хрома в матрице аустенитных зерен. С возрастанием температурно-временного параметра эксплуатации содержание Сг на границе увеличивается и достигает содержания Сг в матрице (рис. 2.9). Этот процесс способствует выделению вторичных фаз, содержащих Сг по границам зерен (<т-фазы, МззСб). Титан в стали выделяется в основном в виде карбидов Т1С, расположенных как по границам, так и по телу зерен. Суммарное содержание [c.61]

Межкристаллитная коррозия является одной из причин повреждения труб в процессе эксплуатации. Преимущественно от межкристаллитной коррозии повреждаются трубы промежуточных ступеней пароперегревателей вторичного пара. Вместе с тем поверхностные трещины на глубину 1—2 зерен наблюдаются и на трубах пароперегревателей из стали 12Х18Н12Т свежего пара. [c.62]

Исследование дислокационной структуры металла после длительных сроков эксплуатации показывает, что процесс межкристаллитной коррозии в этих условиях протекает путем образования в металле крупных водородных пор. Водородные поры обнаруживаются также в металле пароперегревателей, на которых металлографически не выявляются растрескивания от межкристаллитной коррозии. Поры образуются на стыке трех зерен, в основном не связанных с карбидными частицами, имеют дислокационные границы как клубковые, так и сетчатые. [c.62]

Характер изменения механических свойств коррелирует с микроструктурными изменениями. К расчетному сроку эксплуатации труб из стали 12Х1МФ микроструктура становится для 70—80% труб феррито-карбидной, а механические свойства нередко снижаются ниже допустимых величин. Ориентировочным критерием оценки по механическим свойствам металла пароперегревателей из стали 12Х1МФ после 100 тыс. ч эксплуатации можно считать снижение предела прочности до 420—440 МПа и относительного удлинения до 15—18%. Для стали 12Х18Н12Т за критерий надежности можно брать снижение относительного удлинения до 18—20%, что свидетельствует о значительном охрупчивании металла. [c.217]

Как отмечалось выше, один из методов диагностирования состояния металла паропровода и пароперегревателей — контроль ползучести, который является индикатором состоянй комплекса физических величин, характеризующих жаропрочность металла труб на данном этапе его эксплуатации. Контроль ползучести в настоящее время осуществляется путем проведения периодических замеров диаметров труб микрометрами, что требует останова блока, монтажа лесов, снятия изоляции, проведения замеров. [c.225]

Объем термоусталостных повреждений в элементах паросиловых установок возрастает в связи с длительной эксплуатацией, увеличением их мощности и переходом тепловых и энергетических о)бъектов на сверхкритичеокие параметры пара. Анализ разрушений гибов трубных систем котельных агрегатов и пароперегревателей, паропроводов, барабанов паровых котлов, короблений корпусов цилиндров паровых турбин и других деталей [1, 78] показывает, что одной из главных причин повреждений являются циклические термические напряжения, обусловленные неравномерностью температур при нестационарных режимах работы. Существенным фактором в формировании повреждений от действия циклических термических напряжений в деталях паросиловых и атомных установок следует считать коррозионное воздействие теплоносителя (2, 78]. [c.15]

Длительные испытания труб с различными диффузионными покрытиями — борирование, алитирование и хромоалитирова-ние — показали, что они не вызывают повышения коррозионной стойкости труб из стали 12Х1МФ при эксплуатации в нижней радиационной части и в пароперегревателе парогенераторов. Указанный результат получен в парогенераторах с различными видами топлива сернистый мазут, антрацитовый штыб и эстонский сланец. [c.245]

На Среднеуральском медеплавильном заводе за отражательной печью установлен котел-утплизатор БКЗ-50-39у, проектной производительностью 40 т/ч перегретого пара давлением 4,0 МПа и температурой 450°С. Этот котел создан на основе энергетического котла Б1<3-50-39ф, в проект которого были внесеяы некоторые изменения, в частности был разрежен фронтовой экран в зоне входа газов в котел и расширено сечение газохода пароперегревателя при существенном удлинении его змеевиков [41]. После пуска в эксплуатацию было установлено, что котел-утилизатор недостаточно работоспособен из-за забивания его уносом. Поэтому в течение нескольких лет он ежегодно подвергался реконструкции. [c.159]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

Позднее режим малых дозировок трилона был проверен на котлах 155 кгс/см ТЭЦ-11 Мосэнерго. Годичная эксплуатация подтвердила целесообразность непрерывных микродозировок трилона Б для повышения коррозионной стойкости перлитных сталей и повышения их сопротивления пароводяной коррозии. Были также получены доказательства комплексообразующей способности газообразных продуктов разложения трилона после их растворения в конденсате. Первоначально предполагалось, что надежная защитная пленка может быть получена только для температур рабочего тела 310°С и выше. Это означало невозможность организации подобной защиты прямоточных элементов, т. е. водяного экономайзера, и пароперегревателя и ограничение ее лишь испаряющими поверхностями нагрева барабанных котлов. Что же касается прямоточных котлов, в том числе и сверхкригических параметров, то предполагалось, что этот простой эффективный метод для них также не применим. Действительно, однократная обработка, требующая циркуляции при постоянной температуре, заведомо меньшей температуры разложения (первый этап обработки), п последующая циркуляция при постоянной рабочей температуре, заведомо большей, чем температура [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...