Боковое давление, гидростатическое

Боковое давление, гидростатическое 28 Борда, насадка — 157 [c.221]

В этой главе рассмотрим решения задач устойчивости оболочек при внешнем боковом и гидростатическом давлениях (рис. 8.1). Для оболочек средней длины критические давления [c.137]

НОЙ, в поле горного давления, слагаемого из бокового давления N2 и вертикального гидростатического давления Ni, впереди выработки на расстоянии, равном (1—2) h, имеется внутренний очаг концентрации упругой энергии и сжимающих напряжений (рис. 58). Напряжение, действующее в очаге концентрации напряжений, имеющем размеры h, может быть оценено как [c.211]

Гидростатическое боковое давление жидкости на стенку резер- [c.146]

Рассмотрим две системы распределенных боковых давлений от взвешенного водой грунта и от гидростатического давления воды. Такое разделение особенно целесообразно ввиду различия углов трения для грунта и воды. [c.55]

Второй член (2.53) выражает общее влияние воды гидростатическое давление минус боковое давление от взвешенного водой грун- [c.56]

Удобно провести разделение полного давления на гидростатическое давление воды по всей грани Л fii и боковое давление взвешенного водой грунта по высоте h. [c.58]

От гидростатического давления воды, действующего по всей грани ABi, имеем треугольник эпюры напряжений ab с максимальной ординатой Ьс, равной у Н. К этому давлению воды добавляется боковое давление взвешенного водой грунта высотой h с максимальной ординатой d, равной (у — Уо т) fe sin Если вода расположена с обеих сторон стенки, причем углы е и а различны, то ее влияние на выражение напряжения уо тк sin ) будет также различным. Действие подъемной силы воды сказывается в уменьшении веса части подпорной стенки, расположенной ниже уровня грунтовой воды, на вес воды в объеме погруженной части стенки. [c.58]

Практически совпадает с решением такой же задачи, но при действии бокового давления. Для меньших значений Z критические нагрузки при всестороннем гидростатическом давлении меньше, чем при чисто боковом. Наибольшее снижение их наблюдается при вариантах Г7 и Ге граничных условий. Это объясняется тем, что при данных условиях критическое значение осевой составляющей примерно вдвое ниже соответствующего значения при условиях Г1 и Гб. [c.222]

Это наглядно видно на примере вертикального резервуара (рис. 2.5). Если просверлить в его боковой стенке несколько отверстий на разной высоте, то мы увидим, что вода будет вытекать из них в горизонтальном направлении и дальность струи будет тем больше, чем ниже отверстие. Этот опыт подтверждает также, что вода оказывает именно боковое давление на стенку, перпендикулярное к ее поверхности. Если требуется определить силу давления жидкости на плоскую стенку сосуда, то необходимо иметь в виду, что на уровне свободной поверхности давление на стенку равно внешнему давлению ро(Л = 0), а на дно сосуда давление р = ро + рдН. Так как гидростатическое давление по уравнению (2.11) линейно зависит от глубины, то, чтобы вычислить силу давления на всю стенку, достаточно определить среднее давление рср = Ро + р Я/2 и умножить его на площадь стенки. [c.18]

Условное деление материалов на хрупкие и пластические имеет смысл только применительно к стандартным методам испытаний образцов, воспроизводящих некоторые обычные для этих материалов условия эксплуатации. Прежде всего, это относится к виду напряженного состояния. Хрупкий материал, подвергнутый действию высокого всестороннего давления, на которое накладывается растяжение, сжатие или сдвиг, обнаруживает значительные пластические деформации. Такие пластические деформации, например, играют существенную роль в процессах образования рельефа земной коры граниты и базальты, хрупкие в обычных условиях, текут, находясь под действием колоссального давления в глубинных слоях Земли. Пластическое поведение, казалось бы, хрупких материалов неоднократно обнаруживалось и на опытах хорошо известны опыты Кармана над мрамором и песчаником (1911 г.), Бекера над теми же материалами и цинком (1914 г.). В опытах Кармана цилиндрические образцы из мрамора, подвергнутые всестороннему гидростатическому сжатию, сжимались дополнительно в осевом направлении. При отсутствии бокового сжатия разрушение происходило с деформацией, меньшей чем 1 Д, при боковом давлении 1650 кг/сл относительная дефор- [c.400]

С и л ы, равномерно распределенные по дуге окружности (рис. 70). Примером таких сил могут служить силы гидростатического давления на боковые стенки цилиндрического сосуда. [c.59]

В объеме покоящейся жидкости около точки М (рис. 21,2) выделим бесконечно малую призму с площадью сечения 6f. Боковые грани призмы параллельны свободной поверхности жидкости. Один из торцов призмы перпендикулярен к боковым граням, другой наклонен под углом а. Средние гидростатические давления на торцы грани обозначим р а Pi соответственно. Сумма проекций всех сил, действующих на призму, вдоль горизонтальной оси из условия равновесия равна нулю, т. е. [c.264]

Из выражения (21.10) следует, что сила давления жидкости на дно зависит только от площади дна, плотности и высоты столба жидкости и совершенно не зависит от формы и объема сосуда. Это положение называется гидростатическим парадоксом, так как считалось парадоксальным равенство сил давлений на дно для сосудов разной формы, имеющих одинаковую площадь дна и заполненных одной и той же жидкостью до одного и того же уровня h (рис. 21.6). Из рисунка видно, что вес жидкости в сосуде 3 наибольший, в сосуде I — наименьший. Сила полного давления Р на боковую наклонную стенку раскладывается на горизонтальную и вертикальную составляющие, которые вызывают соответствующие реакции и со стороны стенок сосуда. Горизонтальные составляющие на дно не действуют. В сосуде 1 реакция стенок направлена вниз и численно равна весу жидкости в заштрихованной области объема, тогда полная сила давления [c.268]

Закон Архимеда. Определим силу, действующую со стороны жидкости на твердое тело, полностью погруженное в эту жидкость. Для простоты представим, что в жидкость погружена прямоугольная призма объемом V (рис. 21.8). Силу гидростатического давления можно найти по значениям горизонтальных и вертикальных составляющих. Сумма горизонтальных составляющих Р . равна нулю, так как силы давления на боковые грани равны по величине [c.270]

В общем случае на участке потока от сечения 1—1 до сечения 2—2 действуют О — сила тяжести, равная весу жидкости Т — сила трения по поверхности русла / — сила реакции боковых стенок русла P = pgh . tai и P2=pgh n. 2 — силы гидростатического давления в сечениях 1—1 и 2—2 (Л< >ц.т и — погру- [c.118]

Введем допущения 1) распределение давлений в сечениях I—I, 2—2 и на ограничивающих отсек боковых поверхностях, совпадающих со стенками, гидростатическое 2) уклон дна равен пулю ( = 0) 3) силой внешнего [c.116]

Из уравнения (33) видно, что сила давления жидкости на плоскую боковую стенку Р равна произведению смоченной жидкостью площади стенки Р на гидростатическое давление в ее центре тяжести Рс = 9ёК- [c.30]

Задача 2.24. Вертикальная цилиндрическая бочка радиусом основания Ъ и высотой к заполнена жидкостью с удельным весом Определить силу избыточного гидростатического давления на дно и на половину боковой поверхности бочки /рис.2.24/. [c.50]

Для определения силы избыточного гидростатического давления на половину боковой поверхности бочки Р, воспользуемся решением задачи 2.23, [c.51]

Для определения силы избыточного гидростатического давления на половину боковой поверхности бочки Р,, [c.51]

В серии 208 применены гидростатические подшипники и двойное уплотнение (уплотнение высокого давления отсутствует). В этой серии имеется специальная модель с повышенной боковой несущей способностью на 150 кН при диаметре штока 250 мм. [c.261]

Промышленное изготовление ГЦН серийной модели с подачей 20 000 м /ч позволило унифицировать и стандартизировать производство ГЦН первого контура для реакторов PWR различной электрической мощности (от 500 до 1000 МВт). Это насос вертикального типа, одноступенчатый, состоит из трех основных частей (рис. 5.17) проточная часть, блок уплотнений, электродвигатель с короткозамкнутым ротором. Теплоноситель поступает в ГЦН снизу, проходит через рабочее колесо 2, диффузор 3 и отводится через нагнетательный патрубок, расположенный на боковой поверхности корпуса 1. Внутри корпуса, несколько ниже радиального подшипника 5, работающего на водяной смазке, предусмотрен кольцевой теплообменник 4, внутри которого циркулирует охлаждающая вода низкого давления. Теплообменник обеспечивает защиту водяного подшипника и уплотнений при авариях, сопровождающихся прекращением подачи запирающей воды. Агрегат имеет три подшипника два из них расположены в электродвигателе, третий — в ГЦН между теплообменником и уплотнением вала. Уплотнение вала 6 — трехступенчатое с регулируемыми протечками. Очищенная запирающая вода подается к валу насоса и обеспечивает охлаждение верхней и нижней частей насоса и узла уплотнений. Очистка необходима для нормальной работы нижнего радиального подшипника и уплотнения. Нижнее уплотнение гидростатического типа работает без механического контакта. Нормальная протечка через него составляет 0,19 м /ч. В этом уплотнении срабатывается почти весь перепад давления — после него давление воды составляет всего 0,35 МПа. [c.156]

На тело (рис. 2.15, а), погруженное в жидкость, действуют сила тяжести (С = рт т) и вертикальная составляющая силы гидростатического давления (Р = ржс1 т), определяемая как вес вытесненного объема жидкости (закон Архимеда). Vi — суммарный объем тела давления, равный разности объемов тел давления на поверхность А2Б и А1Б. Поскольку объем тела давления на нижнюю поверхность больше, то разность положительна, и сила Р всегда направлена вверх. Силы бокового давления взаимно уравновешиваются. [c.21]

На плунжер клапана действуют (см. рис. 3.13) силы гидростатического давления, трения 5, боковое усилие7 , обусловленное несимметричностью потока жидкости в радиальном зазоре и несоосностью плунжера и отверстия, силы бокового давления Ра, вызываемого несимметричным действием усилия пружин. Сферические опоры пружины (рис. 3.22) значительно снижают это боковое усилие. Кроме того, с целью уменьшения этого бокового усилия на поверхности пояска плунжера выполняют частые кольцевые проточки глубиной 0,3— [c.299]

Поэтому, при достижении давлений прессования, близких к критическим, процессы разрушения частиц порошка будут преобладать над процессами микродеформирования и истечения материала в микропоры. Такой механизм уплотнения указывает на необходимость связывания критического давления прессования керамических порошков с пределом прочности на сжатие. Подтверждением этого является и то, что при экстараполяции экспериментальных данных из [ПО] до К = 1 получаются значения критического давления, близ — кие к пределу прочности на сжатие. Коэффициенты внутреннего трения, бокового давления и приведения к гидростатическому прессованию определялись по формулам (3,83), (3.81), (3.84) аналогично тому, как это было сделано в п. 3.4.1, [c.100]

В некоторых более ранних работах, указанных на стр. 306, Бриджмен установил, что условие разрушения в центре минимального поперечного сечения образца, разрушенного путем растяжения и при высоком боковом давлении, определяется значением среднего напряжения (з1+а2+зз)/3. Однако в статье, опубликованной в 1946 г., он пишет Были предприняты изыскания для определения возможного критерия разрушения, причем были построены различные диаграммы, связывающие напряжения и деформации в момент разрушения. Ни один из критериев не оказался пригодным для всех условий. Критерий среднего гидростатического напряжения (одна треть суммы трех главных составляющих напряжений) оставался лучпшм для целого ряда условий, однако в некоторых случаях он давал значительные отклонения и его преимущество перед критерием, выражающим, что полное напряжение в волокне в направлении разрушения должно быть постоянным, является не очевидным . Критерий постоянного значения среднего напряжения несправедлив, когда сравниваются напряженные состояния, в которых два наименьших круга напряжений Мора имеют равные радиусы, т. е. когда среднее главное напряжение есть среднее арифметическое от и jg. При чистом сдвиге = х, = О, = —т металл разрушается при некотором значении т, но среднее напряжение при этом равно нулю. [c.308]

Очевидно, при = 1 получается состояние гидростатического давления по Терцаги [49] для глин нередко = 0,75. Таким образом боковое давление глин оказывается непостоянным, поскольку оно зависит от коллоидных процессов ожижения или затвердевания водяных пленок и других явлений. [c.14]

Подобно тому как гидростатическое дзе ление р не зависит ни от формы, ни от размеров резервуара, в котором нахс/дится покоящаяся жидкость, так и сила Р давления жидкости на плоскую сгенку, определяемая по формулам (1.32) или (1.33), также не зависит ни от объема жидкостк в резервуаре, ни от размеров боковых стенок резервуара, а только от величины дайной площадки, на которую действует жидкость, и от глубины погружения ее центра тяжести под уровень свободной поверхности. [c.47]

На шаровой клапан действуют следующие силы G — вес клапана, Р — гидростатическое давление на поверхность полусферы E MDK, Q — гидростатическое давление на боковую поверхность шарового пояса [c.162]

Заполним сосуд, имеющий плоские вертикальную и наклонную боковые стенки, на высоту Н жидкостью с плотностью р (рис. 11, а). Давление на стенку в точках А и А будет равно внешнему давлению Ро, а в точках В и В в соответствии с (28) Ро + f>gH. Отложим в принятом масштабе нормально к стенке (в соответствии с первым свойством гидростатического давления) величины давлений в точках А, А в В, В и соединим концы векторов прямыми линиями. Полученные фигуры представляют собой эпюры давлений на боковые стенки сосуда трапеции AB D и A B D — эпюры абсолютного давления, прямоугольники ABED и A B E D — эпюры внешнего давления, треугольники E D и E D — эпюры избыточного давления. [c.26]

Задача 2.25. Закрытая вертикальная бочка радиусом основания 2- и высотой К погружена в воду так, что ее верхняя крышка и дно параллельны поверхности воды. При этом крышка находится на глубине Н. Оп еделить силу избыточного гидростатического давления на крышку, дно и на половину боковой поверхности /рис.2.25/. [c.51]

Зар1ача 2,26. Используя зависимость /2.8/ и /2.3/, необхо,ш1мо определить силу избыточного гидростатического давления воды для погруженной на 2 м вертикальной цилиндрической бочки /см.рис.2.22/ радиусом 7, = 0,5 м, высотой г = 5 м при ]Г- 1тс/м на а/крыш-ку б/ дю в/ половину боковой поверхности г/ вытопкиваюгдую силу. [c.52]

Задача 2.30. Котел имеет фор 1у параболоида вращения, радиус основания которого 2. = 4 м, а глубина К. = 3 м. Котел погруже" в воду так, что его основание совладает с поверхностью воды. Определить силу иэбыточного гидростатического давления воды при 1тс/м на боковую поверхность котла /рис.2,30/, [c.55]

Трапезин И. И.. Устойчивость тонкостенной конической оболочки, замкнутой в вершине, нагруженной боковым гидростатическим давлением. Расчеты на прочность , сб. статей, вып. 5, Машгиз, 1960. Феодосьев В. И., Упругие элементы точного приборостроения, Оборонгиз, 1949, Шиманский Ю. А., Строительная механика подводных лодок. Судпромгиз 1948. [c.210]

При значительной высоте настенного пароперегревателя и большой плотности пара особенно при температурах, близких к насыщению, в трубах создается большое гидростатическое давление столба пара. При низких нагрузках и неравномерном обогреве гидравлическое сопротивление движению пара в отдельных опускных трубах может быть меньше, чем разность гидростатических весов столбов пара в наименее и наиболее обогреваемых трубах. В наиболее сильно обогреваемых трубах это создает условия для прекраш,ения движения или обратного движения пара снизу вверх. При выравнивании обогрева уменьшается разность гидростатических давлений в отдельных трубах и при определенных условиях движение во всех трубах становится опускным. Наиболее опасными являются периоды прекращения движения. При достаточной продолжительности их возможен перегрев металла и повреждение труб. Такое нарушение движения пара было замечено на котле № 7 электростанции Нью-Джонсвил (500 г/ч, 140 бар, 566/538° С). Опускные панели радиационного перегревателя размещены на боковой стене топки, а подъемные в двухсветном экране. Пар из барабана поступает в настенный перегреватель. На входе в опускную панель установлен поверхностный пароохладитель. Неравномерная раздача конденсата пара по опускным трубам усиливает разности нивелирных напоров в отдельных трубах. После первой аварии был организован контроль за температурами на необогревае-мых участках опускных труб у пароохладителей и у вЫ ходного коллектора. При нагрузке 35 Мет разорвались две трубы опускной панели. Установленными приборами было зафиксировано в это время увеличение температуры на выходе из пароохладителя до величин, значительно превышающих температуру насыщения. Указанное повышение температуры возможно только при движении пара снизу вверх. Это подтверждается также тем, что [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...