Ширина струи относительная

Ширина струи относительная 66 [c.301]

На рис. 15-2 приведен качественный график спектра пропускания одного из вариантов поглощающей газовой среды при различной ширине струи 5. В данном случае газовая среда характеризуется сплошным спектром пропускания и постоянной для данной толщины струи относительной величиной ослабления спектральной интенсивности излучения стенки по спектру [c.234]

Рассматривается струя, образующаяся в результате взаимодействия потоков, вытекающих из двух каналов, ширина которых равна соответственно Оо и щ, и скорость течения, предполагаемая в бесконечности одинаковой для всех точек сечения кал дого из каналов, равна соответственно для этих каналов ио и VI (рис. 12,3, а). Задача поставлена таким образом, что определяются угол отклонения струи а, ширина струи 02, скорость в струе и2 в бесконечном удалении от выходных сечений каналов, а также линии тока, образующие внешние границы струи. Значения величин а, аа, иг могут быть различными в зависимости от того, какими являются при заданных Со, аи ио, VI и при заданном угле р, образуемом осями каналов, относительные положения точек А, В и С на рис. 12.3, а. Последние могут изменяться, если, например, наружные стенки каналов располагаются, как показано на рис. 12.3, а пунктирными линиями. [c.130]

Отставание в значительной степени зависит от конструкции режущего сопла, т. е. от скорости истечения и формы струи режущего кислорода, а также от толщины разрезаемой стали. С применением расширяющего сопла создается сверхзвуковая скорость истечения кислорода. При этом происходит равномерное окисление металла по толщине реза и энергично выдуваются окислы. Расширяющееся сопло обеспечивает высокое качество резки, характеризуемое минимальной величиной отставания, равномерной шириной реза, относительно гладкой (в зависимости от толщины металла) поверхностью реза, без значительных гребешков. Производительность резки стали особенно большой толщины при расширяющемся сопле намного выше по сравнению с применением сопел цилиндрической и ступенчатой формы. [c.167]

Фиг. 3. Влияние акустического воздействия на расширение струи а - зависимость среднеквадратичного значения ширины струи от расстояния вдоль оси (L = 165 дБ, / = 5.5 кГц, I - струя гелия при акустическом воздействии, II - воздушная струя при акустическом воздействии, III - невозмущенная струя гелия, IV - невозмущенная струя воздуха) б - зависимость относительного изменения ширины струи гелия (I) и воздуха (II) при акустическом воздействии. Точки /-5 соответствуют струе гелия, 6-10 - воздушной струе J и 6 - Ро = 1.2 атм, 2 и 7 - Ро = = 1.4 атм, 3 w8-pq = 1.6 атм, 4 ч9 -ро= 1.8 атм, 5 н 10 - pq = 2 атм)

Фиг. 4. Относительное изменение ширины струи гелия и воздуха при акустическом воздействии с учетом числа Рейнольдса. Точки 1-5 соответствуют струе гелия, 6-9 - воздушной струе / -/ ,) = 1.2 атм, 2 и 6 -ро = 1.4 атм, 5 и 7-ро = 1.6 атм, 4 и -ро = 1.8 атм, 5 и 9 -ро = 2 атм)

Заключение. Относительное изменение ширины струи гелия (разности между шириной струи, подвергающейся акустическому воздействию, и шириной невозмущенной струи в определенном сечении) под действием звука высокой интенсивности в 1.5-2 раза превосходит аналогичную величину для воздушной струи при одинаковых значениях полного давления в обеих струях, уровня звукового давления на кромке сопла и угла падения звука на границу струи. При внешнем поперечном акустическом воздействии возникновение и развитие возмущения в струе гелия происходит иначе, чем в воздушной струе, - без образования отчетливого косого вихря. В величину, характеризующую степень воздействия звука на струю, по-видимому, следует включить число Рейнольдса струи. [c.45]

Рис. 144. Зависимость коэффициента сжатия струи, вытекающем из пря моугольного сосуда, от относительной ширины отверстия

Для высоких трапецеидальных водосливов с крутыми откосами, если обеспечен свободный доступ воздуха под струю, значения коэффициента расхода принимают по графику на рис. 22.32 в зависимости от коэффициента откоса tg 6в = tg 6 и относительной ширины порога s/H. Отметим, что значения коэффициента расхода при крайних левых значениях примерно соответствуют водосливу с острым ребром (в тонкой стенке), а крайние правые значения s/H и /и — водосливу с широким порогом. [c.160]

Ширина сопла управления Су, расход Qy и давление Ру потока управления. По мере увеличения ширины сопла управления уменьшается мощность управ-ляюш его потока и повышаются коэффициенты усиления струйного элемента по давлению, расходу и мощности. Соответствующим расположением сопла управления относительно сопла питания (выбором размера с) и увеличением его ширины, а также выполнением диффузора на выходе сопла питания можно добиться того, что элемент будет переключаться и без потока управления — только закрытием или открытием управляющего канала. Однако чем выше коэффициент усиления, тем ниже устойчивость струи. [c.295]

Зная ширину рабочей зоны и среднюю действительную скорость закрученного воздушного потока, рассчитывают необходимую дальнобойность газовых струй h и относительную дальнобойность Н [14, 461 [c.64]

При неизменном относительном шаге с увеличением ширины лопаток соответственно уменьшается их число. На каждую лопатку после направляющего аппарата попадает большее количество влаги. Поэтому с ростом ширины лопаток увеличивается толщина струй жидкости на выпуклых поверхностях. Это способствует более крутому перемещению влаги к периферии ступени. Кроме того, вместе с увеличением ширины лопаток увеличивается путь влаги по их поверхностям и, следовательно, возрастает ее радиальный подъем. [c.227]

Для отыскания рациональных очертаний входных оголовков прямоугольных водоспусков ими были проведены опыты по исследованию формы струй, вытекающих из прямоугольных отверстий с тонкой стенкой при различных соотношениях сторон, причем подробно исследовалось изменение поперечных сечений по длине струи, в том числе и в углах. В результате опытов были получены относительные координаты поверхностей струи в долях высоты отверстия а при различных Я/п и а/6 Ь — ширина отверстия). При этом получилось, что при очертание струи почти не зависит от напора закругления в углах струи постепенно увеличиваются вниз по течению очертание боковой поверхности струи мало зависит от Н а и выявлен ряд других закономерностей. [c.85]

Размеры ковша должны соответствовать диаметру струи d ковш должен быть достаточно просторным, чтобы струя могла в относительном движении по нему плавнО повернуться почти на 180°. Примерные минимальные размеры ковшей (фиг. 5-3) таковы радиальная длина L = (2,42,9) d ширина fi - (2,6--3,l)(/ глубина 7 = (0,9- 1,1) d, где d — диаметр струи. Подробнее см. [Л. 147 и 132). [c.40]

Акустическое воздействие на струю оценивалось по изменению спектра шума струи, а также по изменению угла раскрытия основного участка струи а и длины X сверхзвукового участка. Результаты экспериментов показали, что характер поперечного акустического возбуждения сверхзвуковой струи существенно зависит от отношения акустической мощности излучателя к кинетической энергии струи W,/Wq, а также от относительной длины l/h, где h - ширина или диаметр сопла. Оказалось, что при Ws/Wq > 1,5% н l/h = 0,6 происходит захват частоты во всем исследованном диапазоне 10 - 20 кГц, т.е. поперечные колебания плоской сверхзвуковой струи происходят с частотой внешнего воздействия. Поэтому в спектре шума наблюдается только составляющая с частотой внешнего излучения. [c.182]

Важным параметром является направление подачи порошка относительно движения детали при лазерной наплавке. Подача порошка в направлении движущейся детали обеспечивает хорошее формирование наплавленных валиков. Процесс формирования при такой схеме стабилен колебания высоты и ширины валика незначительны (10...15%). При подаче порошка навстречу движущейся поверхности детали газопорошковая струя оттесняет жидкий металл от закристаллизовавшейся части, вследствие чего он несколько растекается по поверхности, увеличивая площадь ванны плавления. При этом растет количество частиц порошка, попадающих в расплав, и немного увеличиваются размеры валиков по сравнению со случаем подачи порошка вслед движущейся детали. Однако геометрические размеры отличаются нестабильностью, разброс высоты и ширины валика достигают 50...60 %. [c.314]

Существенным отличием струй несжимаемых СОЖ (масла, водные СОЖ, подаваемые в виде свободнопадающей или напорной струи) является то, что их размеры определяются диаметром сопла и практически не изменяются с удалением от среза сопла. Для несжимаемых СОЖ соотношение между размерами струи и шириной резца играет еще большую роль во влиянии на теплообмен с поверхностями резца (см. рис. 70). Здесь следствием этого является, во-первых, значительное уменьшение интенсивности теплообмена в зоне расходов СОЖ, когда с уменьшением расхода уменьшается диаметр струи (на графиках 5 vl 6 участок АВ), и во-вторых, все полученные зависимости имеют наклон меньший и расположены ниже относительно зависимости для теплообмена при обтекании неограниченными струями тел, подобных резцу (график 5). Показатель степени т при критерии Re для неограниченных струй равеи 0,6—0,7. Уменьшение показателя степени до 0,4—0,55 в опытах со струями конечных размеров (коэффициент перекрытия ( <1,5) объясняется разными условиями охлаждения на поверхностях резца. Расчетное уравнение теплообмена резцов, осуществляющих резание, с ограниченными струями несжимаемых СОЖ (полив водными и масляными СОЖ), когда /ц<1,5, может быть представлено в виде [c.157]

Впрыскивающий пароохладитель представляет собой участок паропровода перегретого пара, в котором расположена перфорированная труба с отверстиями диаметром 3—5 мм, через которые в пар подается распыленный конденсат. Для предотвращения попадания на стенку паропровода относительно холодных струй конденсата в месте установки распылителя в паропроводе имеется защитная рубашка длиной не менее 0,5 м с зазором между ней и паропроводом 6—10 мм. Снижение температуры пара впрыскивающим пароохладителем происходит на некотором расстоянии от места ввода конденсата. Уменьшение этого расстояния достигается тонким распылом конденсата и повышением начальной температуры конденсата. Обычно устанавливается ряд параллельных по ширине пароперегревателя и последовательных по ходу потока пара впрыскивающих пароохладителей. Схема регулирования температуры свежего пара барабанного котла впрыскивающими пароохладителями показана на рис. 20.15. [c.399]

Косой удар двух одинаковых струй. Если две струи одинаковой ширины с асимптотами, наклоненными под углом 2р, были выпущены одновременно, то физически ясно, что существует решение, симметричное относительно биссектрисы угла между двумя асимптотами. Далее, из принципа обратимости (см. п. 11.34) следует, что решение будет таким же, как в предыдущем пункте, если мы повернем все скорости на 180° (рис. 199). В данном случае Ai = A , р задано, а величины Aj, At требуется определить. Теперь мы имеем [c.280]

Скорость относительного перемещения электрода и деталей при сварке оказывает влияние на глубину провара и ее отношение к ширине шва, величину зоны теплового воздействия дуги, производительность, а при сварке с поддувом также на надежность защиты шва газовой струей, выходящей из сопла горелки. При повышенных скоростях возможен непровар, а при сварке с [c.184]

Указанные факторы могут быть учтены следующими безразмерными комплексами 0 = Ь/В — степень расширения струи р = В Н — относительной шириной канала Н — гидравлический радиус сечения канала) е — эксцентриситетом струи X— коэффициентом гидравлического трения при равномерном течении жидкости в канале. [c.91]

При т)д > (г](з)пр закрутка в камере не выражена четко. В этом случае ширина результирующей струи будет значительной. Ее относительная величина будет превышать 0,25(0—1). Так как О обычно больше 5, то следовательно Ьс> . Согласно графику рис. 70, для таких значений относительной ширины коэффициент стремится к единице. Поэтому для стадии стеснения, учитывая ориентировочный характер подсчетов на этой стадии, можно полагать, что = 1. [c.313]

Например, для элементов, у которых переходные процессы относятся к первому из указанных типов, характерно следующее. С увеличением относительного размера с/оо сначала повышается коэффициент усиления по мощности однако при некоторых значениях с/ао работа элемента становится неустойчивой. Это связано с тем, что поток, примыкая ко второй стенке, тут же отрывается от нее. При достаточно больших значениях с/ао эта неустойчивость работы исключается. Однако с дальнейшим увеличением 1с/ао ухудшаются статические характеристики элемента, уменьшается коэффициент усиления, так как для отрыва потока от стенки необходимы большие управляющие давления. С увеличением относительной ширины канала управления а йо первоначально также увеличивается коэффициент усиления. При некоторых промежуточных значениях а ао наблюдаются колебания струи. При больших 01/09 коэффициент усиления становится малым. С увеличением при прочих равных условиях относительного размера Со/оо или величины Ро также растет коэффициент усиления элемента, так как необходимы меньшие затраты мощности в системе управления для отрыва потока от стенки однако при выходе этих величин за определенные пределы работа элемента становится неустойчивой. [c.197]

В качестве второго примера рассмотрим задачу о прямом ударе струи конечной ширины в пластинку, перпендикулярную к струе и симметрично относительно нее расположенную (рис. 126). Толщину струи на бесконечности обозначим через 2 >, длину пластинки через 21, а расход струи через С , так что скорость струи на бесконечности [c.334]

Относительная ширина струи в месте встречи ядра постоянной массы с трубками впереди лежащего ряда представляет собой степень сжатия струи в конфузорном участке межтруб-ного пространства, который в дальнейшем будем обозначать как [c.269]

Полное давление в струйках тока, прошедших разные участки системы скачков уплотнения, различно. Наибольшее восстановление давления в струе газа, прошедшей систему скачков 2-4-6. Зная угол О2 и предполагая течение плоскопараллельным, указанную систему можно легко рассчитать [2]. На рис. 1 штрихпунктирной линией нанесено значение = 19.75, рассчитанное для струйки тока, прошедшей систему скачков 2-5. Оно согласуется с экспериментальными данными. Значение давления рдд в струе, прошедшей систему косых скачков 2-4-6 равно 30. Это намного выше максимального значения р° на цилиндре. Это обстоятельство объясняется тем, что ширина отмеченной струи очень мала и она размывается, не дойдя до поверхности цилиндра (ширина струи, полученная по измерению расстояния АВ на теневой фотографии для цилиндра с с1 = 24 , равна 1-1.5 ). Этому содействует также колебание всей системы скачков уплотнения относительно среднего положения, практически всегда имеюгцееся во время эксперимента как вследствие отрыва потока, так и вследствие чисто механических колебаний модели в аэродинамической трубе. При больших размерах модели и больших числах Маха повышение давления на цилиндре будет более значительным. В частности, как показывают расчеты, при больших числах Маха скорость потока за скачком 5 остается сверхзвуковой. В этом случае перед цилиндром будет наблюдаться местный прямой скачок 7. [c.495]

На рис. 9.6, а показаны характеристики относительной величины внешнего радиуса осесимметричной струи в функции от = hjdo при различных значениях 0. Ширина струи, определяемая при каждом данном значении Л, характеристикой для 0=1, приведенной на рис. 9.6, а, несколько больше, чем [c.94]

При резке стали большой толщины рационально спроектированным расширяющимся соплом (с углом расширения 10—11°) струя кислорода, имея сверхзвуковую скорость истечения и приближаясь по форме к цилиндрической, производит равномерное окисление металла по толщине и энергично выдувает образующиеся в процессе резки окислы [XXI. 2]. Расширяющиеся сопла обеспечивают высокое качество резки, характеризуемое минимальной величиной отставания, равномерной шириной реза, относительно гладкой ( в зависимости от толщины металла) поверхностью реза, без значительных гребешков, вы-хватов и поперечных бороздок. Производительносъ резки стали большой толщины при расширяющихся соплах также выше, чем при цилиндрических, применяемых при обычных давлениях кислорода и обычных проходных сечениях кислородопровода. [c.322]

Рис. 142. Зависимость коэффициента сопротивления пластины от ее относительной ширины а — обтекание свободной струей 6— обтеиа ние в канале

Наибольшие трудности вызвала отработка режимов контролируемой прокатки на стане 2000 с целью обеспечения необходимой геометрии полос и рулонов (ребровая кривизна не более 15 мм на 10 м длины, телескопичность рулонов не более 50 мм) при относительно небольшой толщине и максимальной ширине полос (4 X 1680 мм). В результате поисковых и экспериментально-промышленных работ определили оптимальный режим контролируемой прокатки, при котором достигается как необходимая геометрия полосы, так и требуемый комплекс ее механических свойств. Для получения этого комплекса на полосовой стали 09Г2СФ прокатка должна производиться так, чтобы окончание прокатки осуществлялось при температуре не выше 860 °С (Гк.пр), а смотка полосы в рулоны после ее охлаждения водяными струями — при температуре 570—600 С (Гсм). Прокатка по указанному режиму обеспечивает следующий уровень механических свойств в полосе толщиной 4,1 мм Ов — 600— 700 МПа, ат — 460— 540 МПа, 65 - 27-34 %, K V - 20 С - 90-180 Дж/см DWTT -20 С — 85—100 % (табл. 2). Исследование свойств рулонной стали 09Г2СФ (толщина стали 4,1 мм, ширина 1680 мм, рулон 15 т) показа- [c.199]

У нас проведены опыты с острым дутьем на котле СУ-20 с топкой ПМЗ-ЛЦР [Л. 55], о чем уже говорилось в 7-5 при рассмотрении горения газов в топочной камере. Ширина цепной решетки 2660 мм, длина 5600 мм. В задней стене топки на высоте 730 мм от решетки установлены 8 сопел острого дутья диаметром 30 мм с наклоном вниз от горизонта на 20° (рис. 9-19). Шаг между соплами 237 мм, относительный шаг 5/ (з 8. Воздух к соплам подведен холодным с давлением в раздающем коллекторе 250 мм вод. ст. Количество его при номинальной нагрузке котла около 5%- Скорость выхода воздуха из сопел составляет 52 м1сек. Глубина проникновения струй оценивается равной 2700 мм. Сжигались каменные угли марки Г. Теплона-пряжения решетки составляли 900—1600 тыс. ккал м - ч), теп-лонапряжение топочного объема 180—340 тыс. ккалЦм -ч). Результаты опытов показаны на рис. 9-20. [c.274]

Если расстояние от сопла до поверхности 3,2 мм, то ширина реза приблизительно на 0,025 мм шире диаметра сопла. Кроме указанных в таблице материалов гидрорезке можно подвергать ПВХ, ПММА, пенополиуретан, трубы из ПП, ПТФЭ (толщиной до 9,5 мм), винилпроизводные полимеры [25]. Относительно возможности присутствия воды в зоне реза углепластиков нет единого мнения. Если из-за оголения волокна по кромке отверстия или панели не рекомендуется проводить охлаждение зоны резания водой, то неясно, почему резка водной струей углепластика допустима. Эта проблема рассматривалась в работе [11] и с позиций возможности эксплуатации деталей с такими кромками в условиях влажной среды. Нанесение герметика на поверхность реза увеличивает стоимость изделий и ведет к нарушению электрического контакта между волокнами и крепежным элементом. [c.143]

Таким образом, и р/ = = к г Щ- Распределение тангенциальных скоростей в камере, а также перепад давления на ней можно определить методом, описанным в п. 6, гл. П1. Однако там рассматривался случай, когда имеется лишь один тангенциальный поток (поток питания отсутствует). Поэтому, чтобы использовать полученные в п. 6, гл. III данные, необходимо в качестве ширины сопла подставить ширину = QJu H результирующей струи. Введем обозначение т]д = Св/Су — относительный расход. Тогда = т1дСу, а Су = и ЬуН и поэтому [c.303]

Опытные характеристики изменения скорости течения в струе, приведенные на рис. 7.2 и 7.3, относятся к случаям, когда сопла имеют размеры порядка сантиметров или дециметров. Проходные сечения сопел струйных элементов пневмоники часто измеряются десятыми долями миллиметра. Для струй, вытекающих из столь малых сопел, также остаются в силе указанные расчетные соотношения, причем они сохраняются и при относительно высоких давлениях. Это подтверждается характеристиками, представленными на рис. 7.6 [22]. На рис. 7.6, а пунктирными линиями очерчены сечения струи, определяемые ранее указанными углами а/2 и р/2 на рисунке также показаны и опытные точки. На рис. 7.6, бив сплошными линиями показаны опытные характеристики P lPo = (p sn) и Рос/Ро = Ф(/г ), полученные при исследовании струи, вытекающей из сопла круглого сечения с da = 0,8 мм. На рис. 7.6, г и д представлены аналогичные характеристики для щелевого сопла с шириной щели 0,31 мм и длиной 1,2 мм. Пунктирными линиями на рис. 7.6,6—д показаны расчетные характеристики, отвечающие приведенным выше формулам. [c.66]

В этой формуле (см. рис. 8.1) оо — скорость истечения в выходном сечении сопла, Уос — скорость на оси на расстоянии /г, 1г — расстояние от выходной кромки сопла, отсчитываемое по соответствующей оси, Оо — ширина сопла, /1. . = /г/ао, =ао1п — относительная ширина выходного сечения сопла, п — длина сечения сопла (расстояние между плоскостями), а/2 — угол между внешней границей струи и осью ее, I — отношение истинного количества движения струи к количеству движения, определенному по средней скорости в данном сечении, тр — коэффициент гидравлического трения. [c.79]

Приведенные данные относятся, как уже это было оговорено, только к соплам и приемным каналам круглого сечения. Опыты, проведенные В. Прайслером с элементами сопло — приемный канал, в которых струя вытекает из сопла прямоугольного сечения и распространяется в пространстве между параллельными стенками, показали, что для элементов этого типа получаются иные по форме характеристики Pк = ф(Qк) [100, 101]. В качестве примера на рис. 9.5 в тех же, что и на рис. 9.3, б, относительных координатах представлены характеристики элемента сопло — приемный канал, у которого ширина сопла была равна 2,5 мм, длина сопла и расстояние между параллельными стенками, ограничивающими распространение струи, равнялись 5 мм. На рис. 9.5 приведены характеристики для элементов, у которых отношение ширины приемного канала к ширине сопла было равно соответственно, 6 2 и 2,4. Данные характеристики полу- [c.92]

Чтобы приблизить струю к центру ковша, в нем делают вырез шириной не менее диаметра струи. Рабачая поверхность ковшей тщательно обработана, поэтому потери на трение на них малы. Размеры ковша зависят от диаметра струи и выполняются такими, чтобы струя могла в относительном движении по нему плавно повернуться почти на 180°. Число ковшей должно быть так подобрано, чтобы, с одной стороны, отдельные отрезки струи не могли проскочить через колесо, а с другой — чтобы каждый ковш не мешал сходу воды с соседнего. Обычно их число колеблется в пределах 15-4-26 и зависит от быстроходности турбины. [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...