Струи конечной ширины

Рис. 141. Обтекание уступа и пластины свободной струей конечной ширины

Рис. 111.4. Струйное обтекание профиля ограниченным потоком несжимаемой невязкой жидкости а — струей конечной ширины 6 — потоком жидкости, ограниченным сверху свободной поверхностью, снизу — твердой стенкой в — потоком жидкости, ограниченным двумя твердыми стенками.

Подставляя затем (III.2.15) в выражение (III.2.10) с учетом того, что g (т) == —/а, получим для струи конечной ширины [c.120]

Подставляя затем (III.2.34) в формулу для вызванной скорости и полагая при этом, что g (т) = —la, получим для струи конечной ширины [c.125]

Разрывное обтекание пластины струей конечной ширины, ограниченной свободными поверхностями (рис. 91). [c.209]

Струи конечной ширины [c.235]

СТРУИ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ [c.237]

СТРУИ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 239 [c.239]

СТРУИ КОНЕЧНОЙ ШИРИНЫ 243 [c.243]

Прямой удар струи о пластинку. Предположим, что струя конечной ширины, имеющая скорость и, встречает неподвижную пластинку ВВ шириной I, расположенную под прямым углом к потоку, как изображено на [c.301]

В качестве второго примера рассмотрим задачу о прямом ударе струи конечной ширины в пластинку, перпендикулярную к струе и симметрично относительно нее расположенную (рис. 126). Толщину струи на бесконечности обозначим через 2 >, длину пластинки через 21, а расход струи через С , так что скорость струи на бесконечности [c.334]

В работах А. В. Кузнецова (1964) были получены общие формулы для сил, действующих на колеблющийся контур, а также рассмотрено симметричное неустановившееся возмущенное струйное течение в канале и решен ряд частных задач. Задача об ударе была получена Кузнецовым как частный случай задачи об импульсивном движении. В дальнейшем он, систематически пользуясь методами операционного исчисления, изучил задачи о колебаниях контура в струе конечной ширины (1966) и кратковременном неустановившемся движении контура, обтекаемого с отрывом струй (1967). [c.22]

Близкие задачи об отражении достаточно слабого скачка от границы струи конечной ширины с переходом через скорость звука в области движения рассматривались ранее (см. [14]). [c.309]

В заключение параграфа рассмотрим задачу об истечении однородной сверхзвуковой плоской струи конечной ширины в пространство с более низким или более высоким давлением. [c.315]

Продемонстрируем метод на примере ) удара струи, вытекающей из канала конечной ширины, на перпендикулярно по отношению к ней расположенную пластинку (рис. 88). Рассмотрим правую половину физической плоскости z. Обозначим полуширину подводящего канала через L, полуширину пластины через I, расстояние пластины от выходного сечения канала через h. Скорость, одинаковую по величине вдоль границ свободных линий тока ВС и D , назовем Но, скорость в канале вдалеке от выходного отверстия н<х> тогда [c.205]

Существенным отличием струй несжимаемых СОЖ (масла, водные СОЖ, подаваемые в виде свободнопадающей или напорной струи) является то, что их размеры определяются диаметром сопла и практически не изменяются с удалением от среза сопла. Для несжимаемых СОЖ соотношение между размерами струи и шириной резца играет еще большую роль во влиянии на теплообмен с поверхностями резца (см. рис. 70). Здесь следствием этого является, во-первых, значительное уменьшение интенсивности теплообмена в зоне расходов СОЖ, когда с уменьшением расхода уменьшается диаметр струи (на графиках 5 vl 6 участок АВ), и во-вторых, все полученные зависимости имеют наклон меньший и расположены ниже относительно зависимости для теплообмена при обтекании неограниченными струями тел, подобных резцу (график 5). Показатель степени т при критерии Re для неограниченных струй равеи 0,6—0,7. Уменьшение показателя степени до 0,4—0,55 в опытах со струями конечных размеров (коэффициент перекрытия ( <1,5) объясняется разными условиями охлаждения на поверхностях резца. Расчетное уравнение теплообмена резцов, осуществляющих резание, с ограниченными струями несжимаемых СОЖ (полив водными и масляными СОЖ), когда /ц<1,5, может быть представлено в виде [c.157]

Не входя в детали метода Жуковского, укажем, что с его помощью удалось решить большое число задач удар потока о клин, соударение двух струй, удар потока о ломаную пластинку, истечение жидкости из сосуда конечной ширины и много других. [c.196]

С помощью указанного метода решены задачи об истечении газа из сосуда конечной ширины, об обтекании пластины струей газа, вытекающей из канала, об ударе газового потока по пластине, прикрывающей вход в канал, о соударении газовых струй в канале, об истечении газа, движущегося в трубе и вдоль плоскости через отверстие в стенке и т. д. ([2] — [4]). [c.485]

Струйное обтекание клина. Аналогично рассматривается задача о симметричном струйном обтекании клиновидной (или конусовидной) стенки конечной длины. Качественно картина течения показана на рис. 3, где D VL С D — уходящие струи, на которые натекающая струя ЕЕ разделяется твердой стенкой ВАВ. Заданы параметры qq < со в натекающей струе, ее ширина (диаметр) 2/го, У л во и ширина (диаметр) основания клина 2/г. Требуется определить силу давления струи на клин и угол 0ь [c.248]

При погружении в жидкость клина конечной ширины 2а сила сопротивления Л о достигает максимума в тот момент времени, когда вершина брызговой струи достигает основания клина а (автомодельное течение). По мере дальнейшего погружения происходит образование внутренних свободных границ и начинается переходный процесс, во время которого сила сопротивления убывает и асимптотически стремится к стационарному кавитационному сопротивлению. Приближенная оценка силы сопротивления клина для переходного процесса дана в [73]. [c.84]

Вблизи выходных кромок наблюдается значительная неоднородность поля скоростей, статических давлений и углов. Эта неоднородность вызвана как конечной толщиной кромок лопаток, так и пограничными слоями, уноси.мыми потоком в кромочный след. В этой области теория турбулентных струй неприменима, так как в ней предполагается постоянство давления, неизменность угла направления потока и малая неоднородность поля скоростей. Несколько дальше от кромок ширина турбулентных следов увеличивается, поля статических давлений и углов потока существенно выравниваются, выравнивается также и поле скоростей, хотя его неоднородность и остается наиболее существенной. Далее кромочные следы смыкаются и дальше их ширина не изменяется, так как картина течения периодична. [c.240]

Наиболее распространенным и имеющим наибольшее практическое значение методом получения аморфных материалов в большом количестве и в виде, пригодном для непосредственного использования в технике, например В виде ленты, является метод закалки расплава на поверхности быстро вращающегося цилиндра. Этот и другие методы, основанные на создании контакта струи расплава с массивным вращающимся теплоприемником, обеспечивают такую высокую скорость охлаждения (>10 К/с), что для многих металлических сплавов удается предотвратить процессы кристаллизации и получить конечную продукцию в виде аморфной ленты определенной геометрии (толщиной 15—50 мкм и шириной от 1 до 100 мм и более). [c.9]

Пусть теперь у— граница области конечного диаметра (мы будем считать ее гладкой, а область — выпуклой), тогда можно действовать так же, как в только что разобранном случае. Однако этот случай имеет существенное отличие от предыдущего решение не определяется заданием величины Уоо обтекаемого контура, ширины и положения струи вблизи х = = — оо. Мы получаем при таком задании семейство решений, зависящее от одного параметра. Этот параметр можно определить, задавая еще точку встречи струй на контуре (вторую критическую точку течения) или циркуляцию скорости вокруг у. Иными словами, положение здесь такое же, как в задаче обтекания тела неограниченным потоком, которую мы рассматривали в 18 гл. V и которая является предельным случаем рассматриваемой здесь задачи при q = q = оо. [c.241]

Струя, ударяющаяся о бесконечный плоский барьер. Если двухмерная струя конечной ширины направлена перпендикулярно к очень большой плоской пластине, отклонение ее происходит симметрично (рис. 71). Отображение струи АВСОА на плоскость годографа (ы — ги)/(7 дает верхнюю половину единичной окружности, которая отображается на верхнюю полуплоскость i преобразованием [c.187]

Функция ш = /(т) находится при использовании прщщипа симметрии. Заранее известно, что данная функция имеет в точках = а, = — Ь, Тд = логарифмические особенности, характерные для струй конечной ширины. В рассматриваемом случае имеются условия для аналитического [c.127]

А. М. Кьюз а также Г. Б. Сквайр и Дж. Троунсер струю конечной ширины, вытекающую из сопла в равномерный поток жидкости. В этом случае вблизи отверстия сопла происходит преобразование равномерного распределения скоростей в распределение скоростей, вычисленное выше. Турбулентная струя, вытекающая из сопла в поток жидкости, движущийся со скоростью С/оо в одном направлении со струей, отличается от спутного течения позади изолированного тела в основном только знаком скорости в формуле (24.31), а именно в случае струи и > С/оо, а в случае спутного течения и а С/оо. В частности, далеко позади сопла, где 1 С/оо, струя расширяется по таким же законам, как плоское спутное течение и спутное течение за телом вращения (таблица 24.1). Г. Райхардт из экспериментов нашел, что распределение полного давления или соответственно избытка импульса [c.669]

Значения, приведенные в табл. 5.2, соответствуют неограниченному потоку обтекающей жидкости. При сравнении их с экспериментальными данными, полученными в лабораторных условиях, необходимо вводить поправки на влияние стенок, так как рабочая часть трубы всегда имеет конечную ширину. Теоретические поправки на влияние стенок вводили Биркгоф, Плессет и Симмонс [10], Коэн и Ту [15], а также Коэн и Ди Прима [13]. Вследствие влияния стенок в закрытых рабочих частях измеренные значения коэффициентов сил сопротивления для данного тела получаются заниженными, а длины каверн — завышенными по сравнению с их значениями при том же параметре К в неограниченном потоке жидкости. Увеличение длины каверны может быть очень большим. Более того, для ограниченных струй существует коэффициент загромождения, который определяет нижний предел параметра К. Зильберман [74] получил экспериментальные данные для двумерных тел в гидродинамической трубе со свободной струей и сопоставил их с теоретическими значениями. Для свободной струи проблема загромождения отсутствует, так что эксперименты можно проводить при весьма малых, даже нулевых, значениях параметра К. Однако свободные границы струи все же оказывают небольшое влияние на сопротивление тела и длину каверны в сторону некоторого их уменьшения. Зильберман установил, что поправки при пересчете измеренных значений сил в свободной струе на случай неограниченного потока жидкости пренебрежимо малы, за исключением очень малых значений К, когда измеренные значения коэффициентов оказываются меньше, чем в неограниченном потоке. [c.232]

В 1910 г. С. А. Чаплыгин написал работу О силах, действующих на цилиндр, обтекаемый потоком с образованием поверхностей разрыва , напечатанную в 1935 г. в трудах ЦАГИ. В этой работе автор, исследуя поток, обтекающий цилиндр со срывом струй, показывает, что очертания струй на достаточно большом расстоянии от тела уподобляются параболе и лобовое сопротивление пропорционально параметру этой параболы. Е ти параметр параболы равен нулю, т. е. если струя на бесконечности имеет конечную ширину, то и сопротивление равно иулю. В этой работе С. А. Чаплыгин решил также задачу об обтекании круглого цилиндра с отрывом струй. Эта задача 22 года спустя (в 1932 г.) была решена немецким аэродинамиком Шмиденом. [c.196]

Вопрос о числе сопловых вводов до конца не решен. При односопловом вводе в сопловом сечении вихревой трубы наблюдается явно выраженная радиальная неравномерность полей скоростей и давлений, вызванная конечными размерами высоты вводимого закрученного потока. Чем тоньше толщина вводимого тангенциального слоя, тем выше равномерность. Многосопловой ввод при сохранении основных рекомендаций, полученных опытным путем, целесообразен. Особенно это полезно для тр -б сравнительно большого диаметра d>40 мм, где сложность изготовления не вносит ощутимых погрешностей, приводящих к ухудшению характеристик. Для обычных спиральных сопел прямоугольного профиля отношение высоты сопла к его ширине составляет h Ь = I 2, что позволяет ввести поток в канал в виде узкой по высоте струи. [c.71]

Простота этого решения обусловлена тем, что стенка предполагается безграничной. В случае удара струи о пластинку конечной шнрины явление усложнилось бы за счет необходимости учета обтекания ее концов. Выведенная формула Бернул.ти приближенно верна, если считать ширину пластинки змачито. 1ьно превосходящей ширину струи. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...