Коэффициент внутреннего амплитудный

Таким образом, из анализа амплитудно-фазовой характеристики перемещения для характерной точки стержневой системы можно определить резонансную частоту v и выделить амплитуду чистой резонансной формы колебания Урез- Далее, используя метод определения демпфирующих характеристик стержневой системы, изложенный выше, можно рассчитать значения линеаризованных коэффициентов р — внутреннего их — внешнего аэродинамического трения. [c.178]

В зависимости от соотношений между нелинейными составляющими сил внешнего и внутреннего трений возможны различные виды амплитудных зависимостей, которые показаны на рис. 27 в случаях, когда коэффициенты сил трений не зависят от частоты [c.157]

Индивидуальный ресурс У-го участка трубопровода находим по соотношениям (4.7.53), (4.7.25) - (4.7.34), для которого значения р , к = получают в результате спектрального анализа осциллограмм внутреннего давления, записываемых на нагнетательной КС или НПС данного участка. Коэффициенты р, , i/ , к = 1,., К являются параметрами амплитудно-частотной характеристики внутреннего давления всего ансамбля участков данной категории и первоначально используются при оценке прогнозируемого срока службы. [c.580]

Здесь не приводим формулы для расчета (они сложны) приведем лишь векторное рассмотрение. Будем считать так же, как в предыдущем случае, что интерферируют. теперь три луча, которые имеют амплитудные коэффициенты отражения гц, ггъ. и Г34. Для того чтобы Я было равно нулю, необходимо, чтобы длины векторов, обозначенные через величины г, образовали бы замкнутый треугольник (рис. 3.7.7). Эти треугольники будут характеризоваться внутренними углами ф и г з. Определим амплитудные коэффициенты гхг, Гг% и Г34 поочередно для каждого слоя. Пусть = 1, 2= 1,45, 3 = 2,2, а 4 = 1,5 (крон К-8). Тогда по формулам Френеля [c.195]

Широкое распространение получил приближенный энергетический метод учета внутреннего трения при колебаниях механических систем, который предполагает введение некоторой функции диссипации энергии за цикл нагружения при сохранении линейно упругой связи между напряжениями и деформациями. Поэтому наряду с упругими константами рассматриваются как независимые диссипативные параметры материала (логарифмические декременты колебаний или коэффициенты рассеяния). Для изотропных тел [111 потери энергии AW в единице объема тела за цикл нагружения определяются с помощью двух коэффициентов ij) , t(i", амплитудных значений энергии формоизменения W и энергии изменения объема W [111 [c.252]

Имеется несколько областей амплитуд колебаний, в которых логарифмический декремент колебаний ведет себя по-разному при изменении амплитуды. При малых колебаниях логарифмический декремент не зависит от амплитуды колебаний. Эта область в физике металлов называется областью амплитудно-независимого внутреннего трения. Для химически чистых металлов, в частности для монокристаллов, эта область охватывает амплитуды относительной деформации от О до 10" . Для технических сплавов эта область шире, и для сталей она простирается почти вплоть до амплитуд напряжений, близких к пределу текучести или усталости, что соответствует амплитудам деформаций е — 10 - -- 10" . Для н езакаленных углеродистых и малолегированных сталей область амплитудно-независимого трения уже, для закаленных легированных сталей — шире. Для жаропрочных сплавов, в частности сплавов титана, область амплитудно-независимого трения охватывает амплитуды деформаций вплоть до е = 5-10" . В области, где декремент не зависит от амплитуды, не зависят от амплитуды и прочие характеристики затухания — постоянная времени демпфирования и коэффициенты внутренней вязкости. Типовой график амплитудной зависимости декремента от амплитуды колебаний представлен на рис. 4, а. [c.21]

Удельными характеристиками демпфирования являются коэффициенты внутренней и контактной вязкости. Объемными или поверхностными характеристиками демпфирования являются коэффициенты затухания и их частный вид — коэффициенты вязкого трения. Есть характеристики, производные не только от демпфирования, но и от жесткости и массы системы. Такими характеристиками являются логарифмический декремент колебаний, относительное рассеяние энергии, добротность и т. п. Каждая из этих характеристик имеет свою область применения и не является достаточно универсальной. Исключение составляет постоянная времени демпфирования. Она является как удельной характеристикой, так и объемной, причем при известных и довольно часто выполняемых условиях постоянная времени демпфирования единицы объема материала и изготовленной из него детали одна и та же. Она не зависит ни от величины объема, ни от его формы и остается постоянной во всей области амплитудно-независимого трения или при одном и том же напряженном состоянии для любого вида трения. Постоянная времени демпфирования в стыке не зависит от его формы и площади при соблюдении приведенного выше условия. Если рассматривать ряд геометрически подобных конструкций, состоящих из одних и тех же материалов, то демпфирующая способность их, определяемая постоянной времени демпфирования, будет одной, и той же, если условия работы этих конструкций и, в частности, напряжения в них будут рдни и те же, так как постоянная времени демпфирования сложной конструкции является линейной функцией постоянвых времени демпфирования простых элементов, входящих в эту конструкцию. Коэффициенты линейной зависимости являются такими же функциями геометрических размеров тела и его конструктивных параметров, как и жесткость. Независимость постоянных времени демпфирования от абсолютных размеров конструкций в случае их подобия является важным свойством, которым не обладают другие характеристики демпфирования (например, логарифмический декремент колебаний или относительное рассеяние энергии). Этот закон нарушается в случае нелинейной зависимости затухания от деформации, что можно учесть, рассматривая конструкции в об-28 [c.28]

Установим с помощью формул Френеля соотношения между фазами падающей, преломленной и отраженной волн. Амплитудные коэффициенты отражения — величины вещественные (случай полного внутреннего отражения, когда это не так, рассматривается в гл. XXIV). Поэтому фазы отраженной, преломленной и падающей волн либо совпадают, либо отличаются на я. Заметим, что направления, выбранные для наших векторов в качестве положительных, конечно, условны (так же как во всякой геометрической задаче). Но поскольку мы придерживаемся их на всем протяжении нашего рассмотрения, то найденные таким путем соотношения имеют общий смысл. Наш выбор положительных направлений означает, в частности, что волны i, г, d совпа,[1,ают по фазе, если амплитуды Ег, имеют одинаковые знаки, и противоположны по фазе, если знаки различны. [c.475]

Когда коэффициенты сил трений зависят от частоты, то может меняться харакч тер амплитудных кривых. На рис. 28, б (прямая i) показана амплитудная зависимость для случая, когда единственная нелинейность заключена в силах внешнего тренид ф О, Ке2 = Кп = Кп = 0), а от частоты зависит коэффициент линейного внутреннего трения = I где относительное рассеяние oj) = onst (гипотеза Сорокина). [c.158]

На рис. 28, а показаны амплитудные зависимости, построенные по решению (70) — прямая 2 и по решению (71) — прямая 3, в случае, когда коэффициенты сил трения не зависят от частоты (прямая 1 соответствует автономном системе). На рис. 28, б кривая 2 характеризует решение (71) в случае, когда линейные силы внутреннего трения подчиняются гипотезе Сорокина. Из анализа решений следует, что при выбранном характере нелинейных сил внешние нагрузки повышают устойчивость и уменьшают амплитуды автоколебаний. Дополнительный анализ показы-ваег, что при ином характере нелинейных сил внешние вибрационные нагрузки могут иногда приводить к понижению устойчивости. [c.159]

В энергетическом методе для описания диссипативных свойств тела вводится коэффигш-ент диссипации - отношение потерь энергии в объеме тела к амплитудному значению упругой энергии за цикл гармоническою нахружения. Если коэффициент диссипации не изменяется при пропорциональном увеличении амплитуд всех компонент напряжений при сложном напряженном состоянии материала, го такое внутреннее трение называют амплитудно независимым. Далее рассмотрен только этот случай. [c.305]

Здесь snj, ij) - амплитудно-частотная характеристика кольцевых напряжений, обусловленных внутренним давлением перекачиваемого продукта, у = О, 1, 2,. .., У Яр - рабочее давление перекачиваемого продукта о 12(0 - линейная функция напряжений по длине трубопровода ц - коэффициент поперечной деформации материала элемента а - коэффициент линейного расширения материала трубы At - расчетный температурный перепад р] -радиус изгиба оси трубопровода при его укладке, пучении грунтового массива, криогенного растрескивания в горизонтальной плоскости Р2 - радиус изгиба оси трубопровода, вызванного укладкой, пучением, криогенным растрескиванием, в вертикальной плоскости р, = />(р,плотность распределения радиусов изгиба оси трубопровода по его длине в горизонтальной и вертикальной плоскости соответственно Е - модуль деформаций элемента - наружный радиус элемента ф - угол, определяющий [c.544]

На рис. 4—7 для некоторых видов элементов конструкций сосудов были приведены коэффициенты концентрации, позволяющие определять напряжения при действии пульсирующего внутреннего давления в предположении упругого деформирования., В зонах концентрации возможно образование областей пластичности. В работе [12] было проведено тензометриро-вание зон концентрации сосудов с патрубками, с плоским днищем и т. п. при пульсирующих давлениях, превосходящих до полутора раз давление, соответствующее номинальному. Сосуды изготавливались из углеродистой стали. Было отмечено, что при исходном нагружении деформации превосходили деформации предела текучести р 10—15 раз, однако после десяти циклов нагружения наступала стабилизация, и амплитудные значения деформаций возрастали прямо пропорцио- [c.392]

Вследствие того, что показатель преломления металлов является величиной комплексной, комплексными становятся и амплитудные коэффициенты отражения при наклонном падении света. Так же как в случае полного внутреннего отражения (см. раздел 11.3), возникает дополнительная разность фаз между параллельной и перпендикулярной составляющими электрического вектора, то есть линейно поляризованный свет после отражения превращается в эллиптически поляризованный. Представив комплексный коэффициент отражения в виде г=рехр(/5), сравним угловые зависимости параметров [c.193]

Корпус АС является основным конструктивным элементом, формирующим ее электроакустические характеристики в области низких частот за счет регулирования нагрузки на тыловую поверхность диффузора и исиользовання илн подавления излучения этой поверхности. Он оказывает существенное влияние на электроакустические параметры АС как в области низких частот (такие как амплитудно-частотная характеристика — АЧХ. фазочастотная — ФЧХ, характеристика направлеииости — ХН, коэффициент нелинейных искажений), так и в области средних и высоких частот за счет колебаний стенок корпуса и его внутреннего объема, а также за счет влияния формы корпуса иа характер дифракционных эффектов. [c.5]

Численные результаты. Расчет нейтральных кривых проводился методом пристрелки. Для вычисления коэффициентов амплитудной системы (2.4) использовался алгоритм, изложенный в [3, 4]. Программы, реализующие эти расчеты, были составлены на языке Турбо Паскаль. Вычисления проводились на компьютере IBM P Pentium-100 для случая, когда радиус внешнего цилиндра в 2 раза превосходит радиус внутреннего цилиндра R = 2, полость между цилиндрами заполнена водой Рг = 7 и азимутальное волновое число /п = 1, при различных значениях числа Рэлея Ra и аксиального волнового числа а. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...