Обмена коэффициенты

Обмена коэффициенты 452, 457 Обобщенные функции 13, 15, 17, [c.490]

Первые измерения сложного теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью были выполнены калориметрическим методом [132]. Предполагалось, что ростом температуры увеличение коэффициента теплообмена, которое оказалось значительным, происходит только за. счет излучения. Полученные результаты свидетельствовали о существенности радиационного обмена. [c.135]

В ряде работ использовался стационарный калориметрический метод. Интенсивность обмена определялась по нагреванию охлаждающей теплообменную трубу воды. В работе [133] измерения в слое кокса до температуры 650 °С не показали существенного вклада излучения. Зависимость коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя пеСка, шамота, перлита с поверхностью от температуры (до 900 °С) изучалась в [c.135]

В случае радиационного обмена решение системы в , не зависит от температур, ограничивающих пакет поверхностей. При этом коэффициенты А а В в формуле [c.177]

Результаты расчетов по формулам (4.49) и (4.50) приведены на рис. 4.18. Из рисунка видно, что межфазовый теплообмен с увеличением температуры становится менее интенсивным, тогда как увеличивается. Для малых частиц (d<0,5 мм) уже при 500 °С и числе псевдоожижения 2 коэффициент лучистого теплообмена оказывается выше, чем межфазового. Следовательно, в этих условиях частица может передавать или. принимать больше энергии за счет обмена излучением. При это.м радиационный обмен будет определять [c.184]

Согласно первому закону термодинамики, замкнутая система может испытывать изменение внутренней энергии только в результате обмена теплотой и работой с окружающей средой. Так как для этой системы изменение объема указывает на передачу энергии в форме работы, то второе слагаемое уравнения (4-33) можно отождествить с работой, обратимо выполненной системой. Ограничение в виде обратимости необходимо, так как коэффициент при dv представляет собой свойство системы, а именно — давление системы [c.131]

Построить зависимость угловых коэффициентов и взаимных ио-верхностей лучистого обмена от расстояния между трубами при этом использовать и результаты вычислении в задаче 10-49. [c.208]

Угловой коэффициент лучистого обмена между стенкой и одним рядом труб вычисляется по формуле [24] [c.208]

Очевидно, что коэффициенты молярного обмена по своей величине и по физической сущности не имеют ничего общего с соответствующими коэффициентами молекулярного обмена. В частности, из выражений (XI.48) и (XI.82) следует [c.291]

Таким образом, коэффициент А, а также другие коэффициенты зависят от координаты с/. Докажем это с помощью метода размерностей, ранее примененного для нахождения коэффициента турбулентного обмена импульса. [c.292]

Если аналогичные рассуждения применим для определения коэффициента турбулентного обмена вещества Лд, то получим [c.292]

Если коэффициенты обмена вещества и диффузионное число Нуссельта, как было показано ранее, записать в виде [c.322]

К заметному обратному влиянию пограничного слоя на распределение давления на стенках диффузора. Кроме этого, значительно возрастет коэффициент турбулентного обмена, определяющего напряжение турбулентного трения во всем потоке и, наконец, могут возникнуть потери, вызванные отрывом. [c.369]

Коэффициенты Турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии. Первый член уравнения (187), характеризующий напряжение от турбулентных пульсаций, можно записать в форме уравнения (6) для внутреннего трения [c.152]

Таким образом, при возрастании плотности теплового потока коэффициент теплоотдачи в переходной зоне увеличивается не только за счет появления новых центров парообразования, но и вследствие интенсификации переноса теплоты у каждого центра. Аналогичная ситуация складывается в однофазном потоке в переходной области от ламинарного течения к турбулентному зависимость числа Nu от числа Re оказывается более значительной, чем при развитом турбулентном течении. Причина, по существу, та же — слабый механизм переноса, действующий в ламинарном потоке, с ростом числа Рейнольдса вытесняется более сильным механизмом турбулентного обмена, [c.192]

При низких значениях и р (Р >0) процесс парообразования и паросодержание потока не влияют на коэффициент теплоотдачи при кипении . В этой области изменения режимных параметров теплота переносится в потоке жидкости с помощью механизма турбулентного обмена, действующего в однофазных средах. [c.230]

Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются. [c.235]

Ооо=(0,7-0,8).3,25 0.7 [ p. 10- )0.i41,86 10- р 10-5)2]. (8.18) В основе формулы (8.16) заложена идея о том, что при кипении жидкостей соотношение между интенсивностью механизма переноса, обусловленного процессом парообразования, и интенсивностью турбулентного обмена в однофазной среде может быть оценено соотношением между соответствующими коэффициентами теплоотдачи. [c.251]

Наряду с применением сеток, образующих на теплоотдающей поверхности пористую структуру, возможны и другие способы повышения коэффициентов теплоотдачи в зоне ухудшенного теплообмена. Здесь имеется в виду интенсификация процессов обмена в пристенной области течения, в которой сосредоточено основное термическое сопротивление. [c.338]

Значение А/н зависит от разности концентраций в пределах к.и.с Ас, а также от крутизны кривой, определяющей вид функции температуры насыщения раствора (смеси) от концентрации. При одинаковом Ас значение А н будет тем больше, чем больше производная (1 н/<3с. Если производная dt /d характеризует свойства раствора (смеси), то Ас зависит не только от свойств последних, но и от режимных параметров, ири которых происходит процесс кипения. Так, Ас возрастает с ростом массовой скорости испарения /о, которая, в свою очередь, пропорциональна плотности теплового потока q. Следовательно, A q. С ростом коэффициента диффузии D разность концентраций в к.п.с. уменьшается. Наложение турбулентного обмена на процесс молекулярной диффузии также способствует снижению Ас, поэтому при проведении процесса в условиях вынужденного движения с ростом скорости w разность концентраций Ас уменьшается. [c.345]

Теплоотдача происходит вследствие обмена энергией между молекулами и поверхностью тела. Когда молекула падает на поверхность тела, она может отдать последней определенную энергию. Полагают, что полный теплообмен происходит тогда, когда время пребывания молекулы на поверхности много больше периода колебаний молекул тела. Если время контакта меньше, теплообмен не будет полным. Степень полноты теплообмена характеризуют коэффициенты аккомодации, определяемые следующим выражением [c.257]

Таким образом, коэффициент аккомодации представляет собой отношение действительного обмена энергией к максимально возможному. [c.257]

Расчет расходов в элементарных ячейках (каналах) между стержнями может производиться яо методу изобарных сечений . Более точные методы учитывают обмен массой и количеством движения между ячейками пучка. Для этого вводят коэффициенты межканального (межъячеистого) обмена. Коэффициент межканального обмена массой представляет собой отношение расхода теплоносителя через [c.30]

Определить угловые коэффициенты и взаимные поверхности лучистого обмена между стенками канала, имеющего в поперечном ееченни форму равностороннего треугольника со сторонами а = = Ь с=2 м. [c.204]

Вычислить средний углопой коэффициент лучистого обмена между поверхностью топочной камеры и экранными трубами. [c.208]

Вычислить угловые коэффициенты лучистого обмена между плоской поверхностью и пучком труб, если число рядов труб в наиравленни, нормальном к поверхности стены, равно соответственно /1 = 3, 4, 5 и 6, а все другие условггя те же, что в задаче 10-51, Построить графическую зависимость углового коэффициента лу- [c.208]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Для ламинарного течения = V, а. ф = а для турбулентного Узф = V + а ф= а + От, где у , кинематичеекие коэффициенты турбулентного обмена. [c.75]

Кнудсен предложил оценивать полнвту обмена энергией газовых молекул со стенкой коэффициентом аккомодации, определив его как отношение энергии, переданной молекулами разреженного газа стенке, к энергии, которую они передали бы при условии, что при соударении со стенкой скорость вынужденного движения становится равной нулю, а скорость теплового движения приходит в соответствие с температурой стенки. Коэффициент аккомодации выражается формулой [c.391]

Ламинарноё и турбулентное стабилизированное движение в трубах поэтому коэффициент турбулентного обмена А будет [c.292]

Методы расчета коэффициентов интенсив-ности напряжений для пространственных задач. В случае трехмерной трещины в упругом теле для прогнозирования разрушения рассчитывают коэффициенты интенсивности трех типов, Ki, Кц, Кщ, как функции положения точки на фронте трещины. Основные трудности решения трехмерных задач на ЭВМ но сравнению с двумерными возникают вследствие большого объема перерабатываемой информации. Это ведет к усложнению программного обеспечения, вызванному организацией эффективного обмена с внешними запоминающими устройствами. Необходимо также обеспечить э ффективпость вычислений, так как время счета может быть значительным. [c.95]

В слабонеизотермических струях поля температур, как и поля скоростей, подобны и описываются зависимостями, аналогичными приведенным выше в табл. 4. Условием, определяющим неизотермичность струи, служит критерий Архимеда Аг (см. гл. IX), характеризующий соотношение между силами инерции и выталкивающими силами, которые проявляются вследствие разности плотности самой струи и окружающей среды. Исследованиями установлено, что при Аг < 0,001 влияние архимедовых сил совсем мало и кинематика такой струи практически не отличается от изотермической. Поэтому такая струя и называется слабонеизотермической. Подобие поля температур, как и распределение концентрации примесей, тут обусловлено аналогией выражений для коэффициентов турбулентного обмена, теплопроводности и диффузии (188), (190), (191). [c.266]

С увеличением давления термофизические коэффициенты формы возрастают, особенно коэффициент аккумуляции тепла йф. Увеличение термофизических коэффициентов формы указывает на усиление конвективного обмена в форме. Это сопровождается сокращением продолжительности затвердевания отливки, т. е. увеличением скорости затвердевания металла (рис. 18, кривая 2). [c.50]

Интенсивность механизма переноса теплоты, обусловленного образованием на теплоотдагощей поверхности паровых пузырей, при всех прочих равных условиях определяется скоростью парообразования <7/(/ р"). Интенсивность механизма турбулентного обмена в однофазной среде при всех прочих равных условиях определяется скоростью жидкости. Следовательно, безразмерное значение коэффициента теплоотдачи при кипении в условиях вынужденного [c.228]

В заданных конкретных условиях для каждой жидкости существует предельное значение критерия Kw, выше которого влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде становится пренебрежимо малым. Однако в общем случае эта граница не может быть точно определена только с помощью критерия Kw [182]. Дело в том, что при кипении жидкости с заданными физическими свойствами количество теплоты, вынесенное из пристенной области за счет процесса парообразования, пропорционально ql rp"), а интенсивность турбулентного обмена в однофазной среде определяется значением числа Рейнольдса Re = twi/v, а не одной только скоростью W [182]. Например, при фиксированных значениях плотности теплового потока я скорости циркуляции интенсивность переноса теплоты при турбулентном течении однофазной среды с увеличением диаметра трубы уменьшается. Следовательно, этот механизм переноса перестает влиять на теплоотдачу к кипящей жидкости в трубе большего диаметра при меньшем значении q и, следовательно, Кш- При механизмов переноса теплоты с увеличением вязкости жидкости также смещается в сторону меньших значений критерия К -При кипении в трубах коэффициент теплоотдачи зависит также от иаросодержания потока. Эта зависимость обусловлена возрастанием истинной скорости жидкой фазы w и изменением структуры потока по мере накопления в нем пара при неизменном массовом расходе парожидкостной смеси. [c.228]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи по формулам (8.10) и (8.13) прежде всего нужно установить к какой области режимных параметров относятся заданные для расчета а условия. Для этого необходимо сопоставить значения коэффиентов теплоотдачи ашш и аб.к, рассчитанные соответственно по формулам (8.10) или (8.13) и (8.14). Если в результате расчета окажется, что аю1п<ао.к, то это означает, что мы находимся в области турбулентного обмена в однофазной среде п, следовательно, интенсивность теплообмена определяется значением [c.248]

Смотреть страницы где упоминается термин Обмена коэффициенты : [c.28] [c.32] [c.4] [c.135] [c.204] [c.281] [c.491] [c.205] [c.89] [c.75] [c.327] [c.291] [c.356] [c.150] [c.151]

Теория и приложения уравнения Больцмана (1978) -- [ c.452 , c.457 ]

ПОИСК

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...