Сдвиг коэффициент формы

Метод стандартизован, но не всегда надежен вследствие следующих причин. Если законы деформирования материала при растяжении и сжатии различны (например, у органопластика), то техническая теория изгиба для обработки результатов неприменима. При определении постоянных упругости и предела прочности обязателен учет касательных напряжений. Как показывают исследования изотропного стержня [78], входящий в формулы для определения прогиба с учетом поперечных сдвигов коэффициент формы поперечного сечения не является постоянной величиной, а зависит от коэффициента Пуассона и относительной ширины образца й/Л. При нагружении образца на изгиб (по любой схеме) напряженное состояние стержня сложное, и особенно у стержней с малым относительным пролетом //Л значительно отличается от описываемого технической теорией изгиба [61, 77]. [c.38]

Какой процент составляет потенциальная энергия сдвига дня стальной балки, показанной на рисунке, от потенциальной энергии изгиба Коэффициент формы для прямоугольника равен 1.2- [c.139]

Другой вариант уточненной теории пластин был построен Янгом с соавторами [195], которые ввели постоянную по толщине деформацию сдвига, а разрешающие уравнения получили в результате интегрирования уравнений движения по толщине. Эту работу можно считать обобщением исследований Генки [72] в области статики и Миндлина [102] в области динамики однородных изотропных пластин на слоистые анизотропные материалы. При интегрировании уравнений движения Янг и др. ввели коэффициент формы, позволяющий привести в соответствие определяемые частоты с результатами, получаемыми по трехмерной теории. Отметим, что в рассматриваемой теории фигурируют три типа инерционных членов [c.192]

Метод возможной работы приводит к такому выражению для знергии де формации сдвига в балке, которое аналогично (6.54), за исключением того, что коэффициент сд заменяется коэффициентом формы / д (см. выражение (11.17)) [c.254]

Здесь единичная нагрузка исключена путем деления правой и левой частей выражения на 1 [как это было сделано при выводе формулы (11.3)1. Уравнение (11.13) можно использовать для определения прогибов балок с учетом влияний как изгибающего момента, так и поперечных сил. Первое слагаемое в правой части этого уравнения соответствует тому члену полученного ранее выражения (11.4), который определяется влиянием изгиба. Однако второй член несколь ко отличается от аналогичного члена в полученном ранее выражении, а именно вместо коэффициента сдвига а< д в него входит коэффициент формы /сд. Таким образом, жесткость балки при сдвиге теперь определяется величиной С/ //сд, а не величиной СГ/асд. [c.443]

Коэффициент формы при сдвиге для каждой конкретной формы поперечного сечения подсчитывается по формуле (11.12). Например, если поперечное сечение является прямоугольником с шириной Ь и высотой Н (рис. 5.12), то статический момент 5 (см. формулы (д) разд. 5.3) составляет [c.443]

Это выражение совпадает с результатом, полученным ранее решением дифференциального уравнения (см. выражение (6.46)), за исключением того, что вместо коэффициента сдвига с сд теперь появился коэффициент формы /ед- [c.445]

В общем случае прй определении прогибов балок или при вычислении энергии деформации сдвига предпочтительнее вместо коэффициента сдвига сд использовать коэффициент формы /сд. Коэффициент формы /сд очень близок к более точным значениям, определяемым методом теории упругости (см. выражения (6.53)). [c.446]

При коэффициенте сдвига образующей рейки = 0,06 этим числам зубьев по табл. 41 соответствуют коэффициенты формы зуба Ух = 0,35 и Ух = 0,49. [c.138]

Для корригированных с большим коэ ициентом сдвига червячных колес в тех случаях, когда решающей является прочность зубьев на изгиб, необходимо определить коэффициент формы зуба у по формуле (15а) (стр. 105), принимая в ней р = О и о = 6. [c.228]

Величина Ут устанавливается методом попыток для сечения зуба, в котором Ои максимально. Как следует из формулы (93), коэффициент формы зуба Ут является безразмерной величиной. Значение Ут растет с увеличением числа зубьев 2 и, в известных пределах,— профильного угла ао и положительного сдвига инструмента g при коррекции зацепления. С уменьшением высоты [c.177]

Коэффициент формы зуба У/д. (аналог момента сопротивления изгибу) зависит от эквивалентного числа зубьев 2 , коэффициента сдвига рейки и дан нарис. 6.18. Коэффициент угла наклона зуба У вычисляется пя (8.66). Напряжение изгиба эквивалентной шестерни [c.212]

Обратимся к операторам (9.24). Они получены из операторов уравнений равновесия для стержней и закона упругости в форме (9.17). На этом основании можно заключить, что отличие (9.24) от аналогичных операторов для обычных стержней состоит в следующем 1) изгибающий момент и поворот сечений относительно орта е отсутствуют 2) в плоскости вь вг имеет место Деформация сдвига, причем коэффициент формы сечения при сдвиге равен единице 3) кручение происходит с жест- [c.222]

Резонансный метод применяют только при измерениях на образцах. Он основан на возбуждении в образцах правильной формы (стержень, пластина) упругих волн различного вида - продольных, крутильных, изгибных. Для их возбуждения используют генераторы, создающие непрерьшный сигнал определенной частоты. Меняя частоту сигнала, добиваются резонанса-максимальной амплитуды колебаний. По значению резонансной частоты указанных типов колебаний определяют упругие параметры модуль Юнга, модуль сдвига, коэффициент Пуассона и скорости упругих волн. По форме резонансной кривой для продольных и изгибных колебаний определяют декременты поглощения продольных и поперечных волн. [c.148]

На рис. 15 взаимный временной сдвиг otn для полного разрешения наложившихся волн дан в зависимости от коэффициента формы Q этих волн. Параметром кривых является частота косинусоидального заполнения импульса /. [c.67]

Нз рис. 16 взаимный временной сдвиг построен в зависит мости от частоты заполнения импульса /, а параметром зависимости является коэффициент формы импульса е. Величины взаимных временных сдвигов между наложившимися волнами [c.67]

Значение Кц записано для правой верхней вершины трещины (в левой нижней вершине оно имеет противоположный знак). В таблице 57.1 для всех форм, начиная с четвертой (первые три формы — это смещения пластины как жесткого целого, им соответствуют нулевые частоты), приведены квадраты частот, коэффициенты интенсивности напряжений отрыва и сдвига [c.476]

Как видим, формулы (9.6)—(9.11) для деформаций, изменения кривизн и кручения в общем виде содержат члены, величина которых зависит от изменяемости коэффициентов первой квадратичной формы А1 и Аг- Деформации б , вг н сдвиг по толщине оболочки изменяются линейно. Для тонкой оболочки в слое, находящемся на расстоянии г от [c.236]

Л, EF, GF — жесткости на изгиб, растяжение и сдвиг К—коэффициент, зависящий от формы сечения. [c.382]

Для стальной двутавровой балки, нагруженной, как показано на рисунке, определить отдельно потенциальную энергню изгиба и сдвига, а также потенциальную энергию деформации балки. Коэффициент формы сечения для двутавра № 60 равен 1,9. [c.138]

Вычислим теперь коэффициенты формы уг., и у - Для простого сдвига /о— /, пользуясь базисным параллелепипедом, у которого обе грани, перпендикулярные вектору е2, являются плоскостями сдвига. Для дальнейшего изложения удобно принять базис е, ор-тонормальным в состоянии t. Выберем какую-либо точку о в любой плоскости сдвига за начало отсчета и направим i вдоль линии сдвига. Отметим свободу в выборе направления вдоль линии сдвига, либо в противоположную сторону, даже для вполне определенного сдвига. Поэтому остановимся на каком-либо одном направлении для вектора Сь Аналогичная свобода выбора существует и для вектора С2, который мы проведем по нормали к плоскостям сдвига в состоянии И в этом случае выберем какое-либо определенное направление для вг- Теперь направление вз определится из условия, чтобы система векто-DOB 6i, б2, вз была правой. [c.58]

Для дальнейшего потребуется вычислить производные по времени от коэффициентов формы по отношению к векторному базису е,, мгновенно ортонормаль-ному в каждый момент текущего времени t в процессе установившегося сдвигового течения. Мы будем пользоваться теми же базисом и уравнениями, что и в случае простого сдвига но с заменой to на / для обозна- [c.63]

Жесткость балки при сдвиге, определенная методом возможной работы, равнэ где величина называемая коэффициентом формы при сдвиге, [c.248]

В этих формулах Р - сила, действующая на станину (блок подушек), Н 1%, 2 и /х, /г -соответственно длины (м) и моменты инерщш (м ) сечений поперечин и стоек к и Ь -высоты сечений поперечин и стоек, м и Рз - длина, м и площадь, м сечения средней поперечины Е и О - модули упругости материала станины (подушек) при растяжении и сдвиге, Па X - коэффициент формы сечения (для прямоугольного сечения К = 1, 2) - продольная деформация стоек блока [c.476]

При анализе частицы сферической формы не нужно учитывать ее ориентацию. Предположение о малости частицы при общей формулировке задачи не является необходимым, так как если длина во.тны турбулентности меньше размера частицы, то это отражается на коэффициенте сопротивления. Однако такое предположение позволяет пренебречь эффектом Магнуса в потоке с турбулентным поперечным сдвигом. Следуя вдоль траектории твердой частицы, можно получить общее уравнение движения с учетом эффектов, рассмотренных Бассе, Бусинеском и Озееном [c.47]

Всякое изменение амплитуд или фаз гармоник в спектре какого-либо негармонического колебания сопровождается изменением формы данного негармонического колебания. Поэтому, если при воздействии негармонической внешней силы на какую-либо систему соотношения между амплитудами и фазами вынужденных колебаний, возбуждаемых разными гармониками внешней силы, оказываются не такими, как в спектре внешней силы, то это указывает на искажение формы колебаний при их вос-произвдении в системе. Чтобы негармоническое колебание воспроизводилось без искажений, амплитуды всех гармоник спектра вынужденного колебания должны быть пропорциональны соответствующим амплитудам спектра внешней силы, причем коэффициент пропорциональности не должен зависеть от частоты сдвиги фаз всех гармоник вынужденного колебания относительно фаз соответствующих гармоник внешней силы долнгны быть пропорциональны частотам гармоник. Однако точно эти условия никогда не выполняются. [c.621]

Но, как видно из (17.22), коэффициент пропорциональности между амплитудой смещения X какой-либо гармоники вынужденного колебания и амплитудой Fg той же гармоники внешней силы при Ь бол1,шом, а т и k малых существенно зависит от частоты ш рассматриваемой гармоники вместе с тем, как видно из (17.23), от w существенно зависит и угол сдвига фаз ф. Следовательно, искажения формы негармонической внешней силы принципиально неизбежны н в линейной колебательной системе с большим затуханием, и в апериодической системе. Таким образом, всякая линейная система в той или иной степени искажает форму негармонической внешней силы, воспроизводя эту форму в вынужденных колебаниях. [c.621]

Величина предела выносливости стальной или чугунной детали, имеющей форму стержня, в интервале температур — 30 -г 400 °С и отсутствии коррозионной среды зависит от марки материала, коэффициента асимметрии цикла, испытываемой деформации (растяжения — сжатия, чистый сдвиг, кручение, поперечный изгиб), концентрации напряжений, размеров детали и еостояния ее поверхности он практически не зависит от частоты и характера изменения напряжений (например, синусоида или пилообразная линия на рис. Х1.3,а). [c.334]

Следует отметить, что в теории Миндлина коэффициенты С44 и входящие в уравнения (12), записаны в виде 3С44 и кхС . Корректирующие коэффициенты А и введены для лучшего описания формы колебаний, свяэанной с деформацией сдвига по толщине. [c.276]

Максимальное касательное напряжение в матрице существенно в тех случаях, когда материал матрицы при сдвиге проявляет вязкоупругое или пластическое поведение. Эта величина, которую можно получить непосредственно из картины изохром, имеет пик вблизи конца волокна и существенно зависит от формы конца волокна. Известны полученные рядом исследователей значения максимальных коэффициентов концентрации касательных напряжений, однако сравнивать их очень трудно, поскольку разные авторы использовали различные модели, условия нагружения и определения коэффициента концентрации. Аллисон и Холлевэй [6] приводят значения [c.518]

Попытка более точного вычисления деформации разрушения сделана в работе [62] на модели, подобной предшествующей, в которой вязкое разрушение связано с возникновением пор по поверхностям раздела частиц и матрицы и их дальнейшим слиянием с образованием вязкой трещины. Условие разрушения наступает в том случае, когда размер поры вырастает до длины, равной половине расстояния между порами, если принять в качестве расчетных средние размеры пор и расстояний между ними. Мак-Клинток рассматривает модель с цилиндрическими отверстиями, оси которых располагаются в направлении z, а поперечные сечения имеют форму эллипсов с полуосями а и Ь и с расстояниями между центрами отверстий и Ьь соответственно в направлениях а ж Ь. Расстояния между отверстиями и их размеры связаны с номинальными приложенными деформациями сдвига и напряжениями сдвига т посредством коэффициента деформационного упрочнения [c.77]

Критерий прочности в форме полинома четвертой степени в общем виде не удобен для целей неразрушающего контроля прочности изделия. Были произведены соответствующие преобразования, позволившие представить указанный критерий в форме, удовлетворяющей требованиям неразрушающего контроля (табл. 2.9). Для определения прочности изделия при сложном напряженном состоянии необходимо знание следующих параметров предела прочности композиционного материала в направлении армирования 0 структурных коэффициентов степени анизотропии прочности в направлении осей упругой симметрии — а — = Опо/о о и под углом 45° к ним Ь сг45/сТо> а также соотношения между прочностью при сдвиге и прочностью при растяжении (сжатии), с == То/сГц геометрических параметров изделия, например, для труб толщина б и диаметр О, а для конических изделий также угол при вершине конуса а. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...