Сталь ликвация хрома

Электронномикроскопическая фотография 378/3 образца, отпущенного при 530° С, показывает, что цементит в исходных мартенситных иглах имеет вид очень тонких стержней и частиц. Более крупные карбидные частицы образовались только по границам отпущенных игольчатых ферритных зерен. В образце, отпущенном при 630° С (ф. 378/6), цементит значительно укрупнился, образовав округлые частицы между игольчатыми ферритными зернами и стержни в объеме игл. При меньшем увеличении, например, 1 500 или 500 (ф. 378/1, 4) структуры отличаются друг от друга еще больше после отпуска при различных температурах. После отпуска при 530° С равномерно травится вся структура (ф. 378/1) а после отпуска при 630° С ясно видны светлые и темные участки (ф. 378/4). Это обусловлено влиянием исходной ликвации хрома, которое сказывается только после отпуска при более высоких температурах. Темным и светлым участкам на поперечном шлифе, показанном на микрофотографии 378/4, должны соответствовать полосы на продольном шлифе. Подобные наблюдения были сделаны также на других сталях после улучшения (см. ф. 394/7, 8 399/6, 7 403/3, 7). [c.28]

Наложение ультразвука в процессе кристаллизации сплава в изложнице способствует росту числа зародышей кристаллизации и измельчению кристаллитов слитка, уменьшает степень дендритной ликвации и в ряде случаев повышает деформируемость металла. В частности, применение ультразвука при обработке сталей У9 и У10 позволяет уменьшить размеры зерна до № 5—7, в результате чего предел прочности их возрастает на 75% при одновременном повышении характеристик пластичности на 30—60%. Большой эффект дает ультразвук на сплавах железа с хромом, кремнием и алюминием, особенно склонными к росту зерна. Обработка ультразвуком устраняет столбчатую структуру слитка, что также сопровождается увеличением предела прочности более чем в 1,5 раза, а относительного сужения и удлинения — в 4—13 раз. При этом понижается критический интервал хрупкости. Однако применение ультразвука в большой металлургии затруднено, так как требует больших мощностей (до 1,5— 2,5 кВт/кг). [c.503]

Химический состав стального слитка в различных его частях неоднороден. Неоднородность (ликвация) возникает при затвердевании слитка. Содержание примесей (серы, фосфора, кислорода и др.) и основных элементов (углерода, хрома) может различаться в несколько раз. Если в среднем в печи получают сталь, удовлетворяющую по своему химическому составу требованиям ГОСТов, то отдельные части слитка, а следовательно н изделий, которые будут получены из него, при последующей переработке могут иметь содержания серы, фосфора, превышающие в несколько раз допустимый предел, что приведет к разрушению деталей, к низким механическим свойствам. Вследствие ликвации углерода или легирующих компонентов в металле могут образоваться зоны с нехваткой этих составляющих, что приведет к снижению его свойств. [c.227]

Неодинаковое поведение материала в отношении межкристаллитной коррозии может быть связано с ликвацией углерода в слитке. В этом случае в междендритных осях наблюдается обогащение карбидами хрома, так как температуры их застывания значительно ниже, чем у карбидов титана, выделяющихся преимущественно по осям дендритов. Последующий нагрев слитков перед ковкой, одновременное действие деформирующих сил ковки и прокатки способствуют более равномерному распределению титана в стали [482]. Это распределение тем лучше, чем больше степень деформации и чем выше температура материала перед обработкой давлением. [c.547]

Смесь равных объемов кислот и воды (состав 2) рекомендуется для травления микрошлифов сплавов тантал — ниобий [31] при травлении в течение десятков секунд выявляется микроструктура кремнистых сталей и железохромистых сплавов [32], а также сплавов хрома с ниобием и никелем [33]. Травление в течение нескольких минут позволяет обнаружить дендритную ликвацию в литых и следы наклепа в кованых образцах танталовых сплавов. [c.21]

Некоторые легирующие элементы, такие как никель, молибден, хром и марганец, увеличивают склонность металла к образованию флокенов. Из-за высокой прокаливаемости ликвационных зон может образоваться остаточный аустенит, в котором концентрируется водород. Таким образом, хотя и нет близкой связи между флокенами и ликвацией, темные полосы в У-образной зоне ликвации благоприятствуют их образованию. Поэтому флокены возникают, как правило, в больших поковочных слитках легированной стали, однако обнаруживаются и в тонких изделиях, например даже в 40-мм листах нз низколегированной стали (ф. 585/4). [c.32]

Медленное охлаждение. В легированных сталях все элементы, кроме кремния и фосфора, влияют на характер вторичной полосчатой структуры. Марганец, никель и хром (в небольших количествах) понижают температуру Л и ведут к прямой ликвации углерода феррит находится в силикатных полосах (т. е. чистых). Кремний, фосфор, молибден, ванадий, вольфрам [68] и сера (в присутствии марганца) повышают температуру Л ) и вызывают обратную ликвацию углерода феррит находится в сульфидных полосах, а перлит в полосах, имеющих небольшую ликвацию. [c.33]

Наследственность литой структуры бывает весьма устойчивой и сказывается на служебных свойствах изделий, неомотря на то, что в технологическом цикле структура сплава испытывает такие мощные воздействия, как обработка давлением, закалка, отпуск и другие виды обработки. Так, в высокоуглеродистых сталях, легированных хромом и вольфра1мом, в результате дендритной ликвации может появиться карбидная эвтектика. Это явление называют карбидной ликвацией. В изделиях, несмотря на горячую прокатку и закалку, созчраняются грубые скопления эвтектических карбидов. В этих местах выкрашиваются лезвие инструмента и трущаяся поверхность шарикоподшипника. [c.31]

Вследствие низкого содержания фосфора в легированных сталях не обнаруживается или имеется очень незначительная ликвация фосфора. Для низколегированных сталей применяются травители 15—25 (см. гл. V). Для высоколегированных сталей травитель 06epxo(J epa непригоден наилучшие результаты получают при использовании реактива Фрюша (рис. 44). Раствор тиосульфата натрия также пригоден ограниченно. Он используется, в основном, для низколегированных сталей. При увеличении содержания легирующих элементов, особенно хрома до 5—6%, пленка сульфидов почти не образуется, поэтому выявление фосфора становится невозможным. [c.105]

Состав стали 0,8 —1,(Р/о С 3,5—4,8%Ш 1,0—1,50/0 V 7,0-9,0% Сг, не более 0,4 / Мп 0,50/oSi 0,35%Ni 0,0350/oS 0,04%P. тaль ЭИ184 с содержанием углерода и хрома на верхнем пределе существенно отличается от стали той же марки с содержанием углерода и хрома на нижнем пределе (карбидная ликвация, более [c.466]

В конце 40-х годов были начаты исследования по получению методом порошковой металлургии изделий из быстрорежущей стали. Цели этих исследований - улучшить структуру быстрореза путем предотвращения ликвации карбидов, создать материалы требуемого состава, существенно уменьшить технологические трудности, связанные с ковкой и прокаткой, и сократить механические потери, неизбежные при работе с литой сталью. Быстрорежущие стали типов Рб, Р9, Р10, Р12, Р14 и Р18 (цифра соответствует процентному содержанию вольфрама) в своем составе могут содержать также ванадий (до 5 %), хром (4-5 %), молибден (до 5 %), кобальт (до 10 %) и другие легирующие элементы, окисление которых при изготовлении порошковых изделий должно быть сведено к минимуму. [c.148]

Элементы, способствующие ферритизации металла, оказывают и обессеривающее действие на сварочную ванну, уменьшая количество легкоплавкой сульфидной эвтектики. Благоприятное действие 5-феррита может быть объяснено и большей растворимостью в нем примесей, уменьшающей их ликвацию. Получение аустенитно-ферритных швов достигается их дополнительным легированием ферритообразующими элементами, такими как хром, кремний, алюминий, молибден и др. В изделиях, работающих как коррозионно-стойкие при температурах до 400 °С, допускается содержание феррита до 20. .. 25 %. В швах на жаропрочных и жаростойких сталях, работающих при более высоких температурах, возможно образование а-фазы с соответствующим ухудшением служебных характеристик шва. С целью предупреждения сигматизации швов количество б-феррита в швах на жаропрочных и жаростойких сталях офаничивают4. .. 5 %. [c.354]

Сталь относится к мартенситно-ферритному классу количество свободного феррита в зависимости от количества карбидообразующих добавок (хрома, вольфрама, молибдена, ванадия) может доходить до 30—40%. Изготовление крупных поковок требует мер по устранению ликвации дельта-феррита. Хорошо сваривается электродуговой и контактнотт сваркой (электрод ЦЛ-32, предварительный подогрев 350—400 ). [c.517]

По-видимому, образование богатых хромом комплексов нельзя рассматривать как состояние предвыделения а-фазы, на что указывалось в ряде работ, поскольку эта фаза образуется в области более высоких температур вероятно, ее выделение связано с дендритной ликвацией при затвердевании стали. [c.100]

Рассмотренные выше структурные диаграммы сталей на основе железо—хром—марганец указывают на возможность получения аустенитной структуры в сталях, содержащих не более 13—15% Сг и около 0,1% С. При этом не учитываются, однако, обычно присутствующие в промышленных плавках ферритообразующие элементы — кремний — до 0,8%, алюминий — до 0,1%, а также ау-стенитообразующий элемент азот — до 0,03%, вносящие существенные поправки в структурные диаграммы. Следует принимать во внимание также степень развития дендритной ликвации в крупных слитках, которая тоже вносит некоторые изменения в структуру стали. [c.148]

Автоматные стали подвергают диффузионному отжигу при температуре 1100—1150° С для устранения ликвации серы, тем самым устраняется возможность красноломкости. Для повышения прочности автоматные стали иногда нагартовывают холодной протяжкой. В последнее время автоматные стали, кроме свинца, легируют и другими элементами марганцем, хромом, никелем (А40Г, АС20ХГНМ и др.). [c.303]

Шарикоподшипниковые стали. Основной сталью является сталь ШХ15 (0,95 — 1,05 % С 1,3 — 1,65 % Сг). Заэвтектоидное содержание в ней углерода и хрома обеспечивает получение после закалки в масле и низкого отпуска высокой твердости, износостойкости, достаточной вязкости и необходимой прокаливаемости. На качество стали и срок службы подшипника вредно влияют карбидные ликвации, полосчатость, сетка, неметаллические включения. Структура стали до термической обработки — мелкозернистый перлит, после закалки и отпуска — очень мелкоигольчатый мартенсит с карбидами (NR 62—65). [c.88]

Практика показывает, что в мелких поковках из легированной высококачественной стали не установлено какой-либо связи расположения флокенов с конфигурацией поковки, ликвацией и т. д. В крупных же поковках, как было установлено нами, флокены располагаются в ликвационных участках или начинаются от них [58]. Наши исследования показали, что ликвационные участки, выявляемые при травлении реактивом Обергоффера на поперечных темплетах в виде светлых овальных пятен, а на продольных темплетах в виде длинных светлых полос, являются участками сильного локального обогашения углеродом, фосфором, серой и хромом. По нашим исследованиям, содержание фосфора в светлых ликвационных участках увеличивается примерно в три раза (с 0,013—0,015 до 0,029—0,043%), серы в 2—2,5 раза (с 0,013 до 0,029—0,032%), хрома на 50% (с 0,80 до 1,10—1,20%), углерода на 25% (с 0,41 до 0,50%) по сравнению с содержанием этих элементов в основной структуре. Твердость ликвационных участков равняется 24—27 HR , а основной массы 19—21 HR . Таким образом, твердость ликвационных участков на 25% выше твердости основной структуры металла. [c.74]

Сталь рассматриваемого класса, но с меньшим содержанием углерода и хрома и менее склонная к карбидной ликвации, представлена в табл. 39 маркой Х6ВФ. Сталь Х6ВФ содержит меньше карбидов, чем сталь типа XI2 (12—14% карбида М,Сз в отожженной стали [c.310]

Влияние качества котельной стали. Так как разъедание котлов является иногда коррозией с выделением водорода, то качество стали, как можно ожидать, влияет больше, чем в случае, когда коррозия протекает только с кислородной деполяризацией. Методы устранения разъедания котлов. посредством обработки воды обсуждались на стр. 424, но необходимо также уделить внимание и металлу, применяемому для постройки котлов. Помимо употребления апециальных котельных сталей, содержащих небольшое количество хрома, молибдена и других элементов необходимо обращать внимание также и на устранение ликвации на поверхности металла и уменьшение напряжений в уже готовом котле. [c.558]

В стабильно-аустенитных сталях с соотношением Сгэ/№э< <1,12 кристаллизация протекает путем выделения из жидкости у-твердого раствора до полного исчезновения жидкой фазы. При большем соотношении Сгэ/М1э<1,3 в интервале температур между ликвидусом и солидусом происходит последовательное выделение из жидкости двух твердых фаз аустенита и междендритного эвтектического феррита, который образуется из последних порций жидкой фазы, обогащенной хромом и никелем по ликвационному механизму. В условиях ускоренного охлаждения при сварке швы СОСТОЯТ из крупнокристаллической матрицы с остаточным ферритом в виде прерывистых выделений по границам дендритных ячеек. Несмотря на наличие этого феррита, стали указанных составов претерпевают по существу однофазную кристаллизацию, что приводит к формированию кр-упных кристаллитов СО слабо развитыми осями второго порядка и со значительно развитой ликвацией. Наиболее крупное кристаллическое строение имеет центр шва, куда в результате конкурентного роста вклинивается и прорастает ограниченное число кристаллитов. [c.264]

Структура стали для штампов холодного деформирования, содержащей 2,1% Си 12,0% Сг, после кристаллизации состоит из первичных дендритов аустенита и эвтектики аустенит + + карбид хрома (СгРе),Сз (см. рис. 39) [56]. Эвтектика в литом состоянии выявляется в виде сетки, как показано на микрофотографии 387/1 для сходной стали № 162. Эвтектическая сетка разрушается при горячей деформации, остаточные карбиды раздробляются и вытягиваются в полосы (ф. 387/2 и 3). На этой микрофотографии, снятой после термического травления на воздухе [45.1], карбиды кажутся светлыми. Такое травление окрашивает ферритную матрицу в красный цвет, а карбиды хрома остаются белыми. Часто в центре шлифа наблюдаются скопления карбидов, которые появляются вследствие ликвации, имеющей место при кристаллизации (ф. 387/3). В то же время вблизи краев образца карбидные включения распределяются равномерно (ф. 387/2). [c.31]

Проблема становится более сложной, когда одновременно присутствуют несколько элементов одной и той же группы, или элементы, оказывающие противоположное влияние на образование вторичной полосчатой структуры. В марганцевомолибденовых сталях (ф. 587) марганец имеет больише влияние и дает прямую ликвацию углерода, при этом феррит находится в чистых силикатных полосах. То же самое справедливо для хромомолибденовой стали (ф. 590/4, 5), в которой хром имеет большее влияние, чем молибден. [c.33]

Образованию горячих трещин в высоколегированных аустенитных швах способствуют наличие серы, фосфора, кремния, ниобия, водорода, легкоплавких металлов (РЬ, п, 5п) увеличение толщины свариваемого металла повышение погонной энергии сварки укрупнение структуры увеличение соотношения содержаний никеля и хрома (увеличение запаса аустенитности). Особенно сильно снижает стойкость аустенитных однофазных швов против образования горячих трещин ниобий. В чистоаустенитном хромоннкелевом шве типа 05Х20Ы15 с весьма низким содержанием углерода, кремния и серы достаточно присутствия 0,30—0,35% ниобия, чтобы вызвать горячие трещины (по данным [48], достаточно 0,15—0,20% ниобия). Такое влияние ниобия обусловлено сильной дендритной ликвацией его из-за ограниченной растворимости в твердом растворе стали вследствие большой разницы между размером его атома и атома железа и образования в связи с этим карбо-нитридной эвтектики (обогащенной никелем) по границам дендритов с более низкой температурой плавления, чем основа металла шва. Ниобий снижает также пластичность шва, однако, подобно молибдену, он несколько уменьшает вредное действие кремния на стойкость хромоникелевого металла типа 25-20 против образования трещин [47]. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...