Период решетки, зависимость от состава сплава

Законченное исследование изменения периода решетки 5-фазы в зависимости от состава сплавов проведено в работе [1]. Авторы 1] сообщают об изменении периодов решетки 5-фазы от а = 2,9284 А, с = 4,7844 А [12,9% (ат.) Sn] до а = = 2,9760 А, с = 4,7824 А [22,0% (ат.) Sn]. [c.42]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на кобальтовой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов и соединений на основе кобальта от состава приведены на рис. 33—40, зависимости периодов решетки кобальта от температуры—на рис. 41—43 и зависимости периодов решетки тройных сплавов на кобальтовой основе от состава —на рис. 44—46. [c.84]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на никелевой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на никелевой основе от состава представлены на рис. 106—109, зависимости периодов решетки сплавов на никелевой основе от температуры — на рис. ПО—112, зависимости периодов решетки тройных и четверных сплавов на никелевой основе от состава — на рис. 113, 114. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов на титановой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на титановой основе от состава приведены на рис. 123—126, зависимости периодов решетки титана от температуры — на рис. 127, зависимости периодов решетки тройных сплавов на основе титана от состава—на рис, 128—131. [c.116]

При проведении точных исследований необходимо определять период решетки, и вся проблема оказывается гораздо сложнее, чем при изучении бинарных систем. Как указывалось выше, в бинарных системах период решетки всех двухфазных сплавов (а+Р) при данной температуре является постоянным. Поэтому для построения кривой периода решетки в зависимости от состава необходимо исследовать только один двухфазный сплав, это бывает достаточно для того, чтобы определить равновесные составы двух фаз при. интересующей температуре. Для контроля точности всегда лучше исследовать два или три сплава. [c.368]

Для построения диаграммы состояния важно установить границы фазовых областей. Наиболее точный метод определения границы растворимости основан на анализе зависимости периода решетки твердого раствора от состава сплава. В соответствии с правилом фаз в двухфазной области двухкомпонентной системы при постоянной температуре составы равновесных фаз должны оставаться постоянными, Практически работа по построению границы растворимости сводится к прецизионному определению периодов решетки для [c.130]

Если система трехкомпонентная и более сложная, то метод анализа зависимости периода решетки твердого раствора от состава сплава также применим, поскольку на границе фазовых областей ход этой зависимости должен изменяться (рис. 5.23). Особое значение имеет этот метод в определении направления конод в двухфазных областях трехкомпонентных систем. [c.131]

Анализ данных об изменении периодов решетки в зависимости от состава в сплавах переходных металлов [93] показал, что на соответствующих кривых имеются отклонения, которые наблюдаются также и на кривых зависимости магнитных свойств от концентрации. Магнитные свойства металлов и сплавов зависят от расположения атомов в кристаллической структуре и от расстояний между ними. В связи с этим можно ожидать, что такие изменения, как, например, переход из ферромагнитного состояния в парамагнитное, связаны с определенными изменениями периодов решетки и объема элементарной ячейки. [c.197]

Использование рентгеновского метода для построения кривой ограниченной растворимости компонентов в твердом состоянии (фиг. 40, а) заключается в основном в определении периодов решетки ряда сплавов со структурой а-твердого раствора, гомогенизированных при температуре Тн и закаленных с этой температуры. Предполагается, что при закалке с такой температуры в сплавах не происходит распада пересыщенного а-твердого раствора. По данным измерений строят кривую зависимости периода решетки а-твердого раствора от состава сплавов, как показано на фиг. 41, согласно которой в пределах области а-твердого раствора период решетки изменяется непрерывно по плавной кривой. [c.99]

Фиг. 41.. Зависимость периода решетки от состава сплавов в двойкой системе.

Все двухфазные сплавы, расположенные на разрезе, AF (фиг. 42) левее сплава Р (ближе к компоненту А), содержат а-фазу с периодом решетки в пределах между значениями i и / и Р фазу с периодом решетки между значениями г и s. Аналогично все двухфазные сплавы, расположенные на разрезе AF, правее сплава Р, содержат а-фазу с периодом решетки в пределах между значениями / и. /с и (З-фазу с периодом решетки, находящимся между значениями s ш t. При переходе границ между фазовыми областями на разрезе AF наблюдается резкое изменение в наклоне кривых зависимости периодов решеток а- и Р фаз от состава сплавов положение этих границ можно аналогично определить и для других разрезов на плоскости концентрационного треугольника. [c.104]

При любом механизме растворного упрочнения металла значительную роль играет размерный или объ емный фактор. Однако при количественном определении этого фактора встречаются существенные трудности, которые связаны с тем, что размер атома нельзя выразить одной величиной. Более того, при растворении какого-либо элемента в металле размеры ионов не сохраняются неизменными и существенно зависят от электронного строения атомов как растворителя, так и растворяемого вещества. Поэтому вводят понятие об эффективном атомном диаметре (радиусе), который определяют из экспериментально найденной зависимости периодов решетки от состава сплава. [c.28]

Рис. 28. Зависимости периодов решетки сплавов AI- u-Mg от состава вдоль сечений на тройной диаграмме состояния с постоянными отношениями Си Mg, идущих из AI —угла диаграммы

Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на железной основе от состава при 25 °С приведены на рис. 69—73, зависимости периодов решетки железа и бинарных твердых растворов на железной основе от температуры — на рис. 74—76, зависимости периодов решетки тройных сплавов на железной основе от состава — на рис. 77—87. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов на основе ниобия. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на основе ниобия от состава показаны на рис. 102—104, зависимости периода решетки тройных сплавов на основе ниобия от состава — на рис. 105. [c.116]

Рис. 153. Зависимости периодов решетки карбидов с кубической структурой типа S1 от состава в сплавах TI—W—С после закалки от 1300 °С.

На первом этапе исследования необходимо для данной фазы определить зависимость периода решетки от состава. При этом важно быть уверенным, что кривая снята достаточно подробно и нет ошибок от неоправданных экстраполяций или необнаруженных изломов кривой. Пусть, например, в некоторой исследуемой системе граница растворимости расположена в интервале 5—10% (атомн.) растворимого компонента, и экспериментальные точки, найденные по данным измерения периода решетки, располагаются так, как показано на рис. 143, а. Здесь период решетки определен для сплавов с содержанием О—7% растворимого элемента. В прежних, исследованиях через точки проводили прямую линию и экстраполировали ее до больших содержаний, например до 10% (атомн.). Ясно, что таким путем период решетки в интервале 7—10% определить нельзя и, если зависимость периода решетки от состава в действительности выражается, как показано пунктирной линией, могут быть сделаны совершенно ошибочные заключения. Следует отметить также, что полученные в этом случае результаты по растворимости при различных темпера- [c.270]

Рис. 17.29. Зависимость периода решетки / и плот-ности 2 сплавов N1—А1 от состава

Анализ полученных экспериментальных данных по изменению твердости, удельного электросопротивления, периода кристаллической решетки и микроструктуры в зависимости от времени выдержки при заданной температуре старения (рис. 103) показывает, что в сплавах Nb — I % Zr — О и Nb (2—5)% Hf — О начиная с некоторых выдержек наблюдаются регулярные изменения свойств, т. е. обеднение твердого раствора легирующими элементами и рост выделений приводят к уменьшению твердости, сопротивления и периода кристаллической решетки. Увеличение температуры старения приводит к интенсификации процесса распада и к завершению его при более коротких выдержках, В пределах изученных составов и температур старения (900—1200° С) процессы коагуляции начинают развиваться за непродолжительное время, от 10 ч для температур старения 900—1000° С до 15—30 мин для более высоких температур. [c.253]

Вероятно, состав 0-фазы также изменяется в зависимости от вида обработки. Непосредственно установить разницу в химическом составе фазы после разных видов обработки микрорентгеноспектральным анализом не удается, поскольку размер частиц находится за пределами разрешающей способности микроанализатора, Тем не менее различие параметров решеток 0-фазы показывает, что она имеет переменный состав в зависимости от вида обработки. Так, после обработки сплава в режиме СП период решетки а 0-фазы равен 0,6804 нм, после ВТМО 0,6731 нм и после серийной обработки 0,6725 нм. [c.150]

Зерна а- и 3-фаз особенно заметно укрупняются при скоростях, меньших оптимальных. При оптимальных и малых скоростях деформации микроструктура сплава более однородная, чем после ОБД. Вместе с тем в зависимости от скорости горячей деформации в сплаве наблюдается различное количество первичной а-фазы. Если в структуре сплава, деформированного со скоростью 1,2Х ХЮ с , содержится 59 % первичной а-фазы, то после деформации с оптимальной скоростью—50 % (t =3 мин). В микроструктуре сплава после ОБД содержится также 50 % а-фазы, т. е. уменьшение скорости горячей деформации заготовок способствует приближению сплава к более равновесному состоянию. Как отмечено в 6.1, изменение фазового состава, по-видимому, связано с перераспределением легирующих элементов, которое при нагреве и выдержке протекает медленно, но может значительно ускоряться в результате активизации диффузионных процессов при уменьшении скорости СПД. В пользу этого предположения свидетельствует также изменение периода решетки р-фазы. Чем меньше скорость деформации заготовок, тем больше его величина и, следовательно, тем больше обеднена эта фаза легирующими элементами. Необходимо отметить, что наиболее значительно период решетки р-фазы изменяется после деформации с оптимальными и меньшими оптимальных скоростями, причем при уменьшении скорости деформации его значения приближаются к периоду решетки р-фазы в термически обработанном образце (0,3269 нм). [c.214]

Исследования, проводившиеся на двойных системах, были в дальнейшем распространены на тройные системы. При этом оказалось, что периоды решетки тройных сплавов часто можно рассчитать по соответствующим данным для двойных систем, используя эмпирическое правило аддитивности. В качестве примера на фиг. 19 показана линейная зависимость периода решетки от состава в тройной системе Си — А1 — Zn [107]. [c.186]

Фиг. 19. Зависимость периода решетки от состава а-твердых растворов в системе Си — А1 — In для сплавов с постоянным содержанием меди.

В работе [3] методом, прецизионного рентгеновского анализа определили периоды кристаллической решетки 8-фазы в зависимости от ее состава. Область твердых растворов на основе е-фазы при температуре 150° С занимает по крайней мере интервал концентраций 43,5—46,0% (ат.) Hg. Сплавы, содержащие 40,0 и 47,5% (ат.) Hg, оказались двухфазными. При содержании 44,5% (ат.) Hg s-фаза с г. к. решеткой имеет следующие периоды а = 2,9896 А, с = 4,8413 А (при 30° С) [3, 4]. [c.30]

Диаграмма состояния (рис. 286) построена по данным термического и рентгеновского анализов [1]. Ограниченно использован металлографический анализ для определения положения границ. Высокотемпературные модификации компонентов образуют непрерывный ряд твердых растворов Р с о. ц. к. решеткой. ПрИ —860° С Р-фаза испытывает эвтектоидный распад P i (a -La) + (a-La), а при — 895° С участвует в перитектоидной реакции р -f (a-Y)5 i (a-La). При 725° С происходит перитектоидная реакция (a-La) + (a-Y) j 6 . В сплаве с 52% (ат.) Y б -фаза была индицирована в предположении г. к. решетки типа Sm а = 3,699 0,007, с = 26,70 0,05 А. В работе [1 ] приводится зависимость периодов решетки нескольких сплавов La—Y от состава и температуры. Диаграмму следует считать предположительной, для ее уточнения необходимы дальнейшие исследования. Изучалась сверхпроводимость ряда сплавов La—Y [2]. [c.154]

Период полупревращения 276 Период полураспада 439 Период решетки, зависимость от состава сплава 100 Перитектическая точка (температура) 49 [c.479]

Аксон и Юм-Нозери [5] показали, что экстраполированные значения кажущегося атомного диаметра (см. разд. 6. 1) для различных элементов, растворенных в алюминии, зависят от ряда факторов, таких, как относительный объем, приходящийся на одив валентный электрон в решетке.растворителя и растворяемого элемента, отношение ионных радиусов, относительные различия в электрохимическом сродстве. Юм-Розери и Рейнор [49] изучали измерение периодов решетки в системе магний — кадмий в зависимости от состава сплавов в области температур, при которых в этой системе существует неограниченная взаимная растворимость в твердом состоянии (см. фиг. 1). При сплавлении магния с кадмием номинальная электронная концентрация не изменяется, так как оба элемента двухвалентны. Вначале при добавлении кадмия к магнию происходит уменьшение периода решетки а однако отношение осей с а при этом возрастает очень мало, так как период решетки с также уменьшается с увеличением содержания кадмия и примерно в такой же степени, что и период а. При добавлении магния к кадмию (т. е. в противоположном конце диаграммы состояния) периоды решетки о и с также уменьшаются, но значительно быстрее. Наличие по крайней мере двух электронов на атом в сплавах этой системы означает, что должно иметь место перекрытие первой зоны Бриллюэна с поверхностью Ферми (см. фиг. 24), поскольку все сплавы магний — кадмий являются проводниками электричества. В чистом кадмии перекрытие происходит только-в середине граней 10.0 и 00.2 и отсутствует вдоль ребер, образуемых пересечением этих граней, тогда как в магнии перекрытие имеет место как в середине граней 10.0 , так и вдоль ребер. Юм-Розери и Рейнор для объяснения изменений периодов решетки в системе Mg — Gd предположили, что происходит постепенно изменение последовательности перекрытия граней и ребер при переходе от кадмия к магнию, т. е. переход от перекрытия в центре граней 00.2 и 10.0 к перекрытию вдоль ребер и центров граней типа 10.0 . [c.190]

При более низки.к температурах для достижения истинного равновесия необходим весьма продолжительный отжиг особенно много времени требуется для того, чтобы выделившиеся частицы выросли до размеров, наб1л1юдаемых под микроскопом. С развитием методов электронной микроскопии ис-сл1едование выделившихся дисперсных фаз стало более доступным, но если имеется только оптический микрсккоп, при пониженных температурах более полезен рентгеновский метод, основанный на постоянстве периода решетки в двухфазной области при данной температуре. В этом методе сначал)а определяют зависимость между периодом решетки и составом а-фазы, используя образцы, которые были гомогенизированы и закалены. Сплавы, находящиеся в двухфазной области ( + т) сначала соответствуюш им образом термически обрабатывают, затем закаливают с пониженных температур. Если при отжиге было достигнуто равновесие и если сплав не претерпел превращений при закалке, то измерение периода решетки -фазы в двухфазном сплаве даст возможность определить ее состав по кривой зависимости периода решетки от состава. [c.216]

В тройной системе мы сначала определяем изменение по-стоя нной решетки в зависимости от состава в области каждой фазы вблизи кривых предельной растворимости в твердом состоянии. Для того чтобы вычертить изопараметрические кривые, т. е. линии, соединяющие составы сплавов с одинаковым периодом решетки, необходимо иссЛ1едовать много сплавов. Если бы твердые растворы имели значительное протяжение [c.368]

Фиг. 11. Типичные зависимости периодов решетки от состава сплавов ддя трех различных типов диаграмм состояния (по Массальскому

Вследствие большой сложности факторов, необходимых для объяснения изменений периодов решетки в зависимости от состава твердых растворов, при трактовке таких зависимостей в сплавах переходных элементов, очевидно, придется встречаться с огромными затруднениями. Внутренняя ii-оболочка у этих элементов не заполнена целиком, и, как известно, электроны с этой оболочкж могут принимать участие как в образовании связей, так и в осуществлении проводимости. [c.190]

В работе [4] обнаружено отсутствие непрерывности на кривых зависимости электросопротивления, эффекта Холла и периода кристаллической решетки от состава сплавов в точках, отвечающих химическим соединениям Ад,зАи, AgsAu., а AgAuj. [c.24]

Измерения модуля упругости и удельного электросопротивления сплавов в области промежуточной фазы Agjln [24—26% (ат.) In] показали аномальное изменение этих свойств при температуре 195° С. Учитывая изменение величины отношения осей, в работе [ 1 ] предположили, что эти эффекты возникают в результате упорядочения, как и в аналогичном соединении djMg. В работе [2] методом прецизионного рентгеновского анализа определены периоды г. к. решетки 5-фазы, закаленной до комнатной температуры. На кривых периодов решетки в зависимости от состава отсутствует аномальный эффект, обнаруженный в работе [1]. Периоды решетки 5-фазы при содержании 25% (ат.) In равны а = = 2,9563 А, с = 4,7857 А (при 30° С). В работе [3] определен период о. ц, к. решетки соединения -AgsIn, оказавшийся равным (при 684° С) 3,3682 А. [c.30]

Неограниченная взаимная растворимость Н1Те и NiTe2 подтверждена в работах [2, 3], где определены периоды решетки в зависимости от состава и температуры. Методом измерения теплоемкости показано отсутствие упорядочения в сплавах вблизи состава NiTe2 [4]. [c.268]

Часть диаграммы фазового равновесия системы Fe— Ni—А1 приведена на рис. 158. Сплавы ални расположены в двухфазной области Р + Рз. фазы р и Ра имеют одинаковую решетку (ОЦК) с незначительно различающимся периодом решетки, р-фаза — это ферромагнитная фаза на базе железа, а Рз Ф за —слабомагнитная упорядочиваю-ш,аяся на базе соединения NiAI. Зависимость магнитной энергии сплава от состава представлена на рис. 159. [c.220]

Рис. 171. Зависимости периодов решетки сплавов Fe—N с гексагональной структурой и составами от е-Fe

В некоторых случаях можно определять линию солидус твердого. раствора рентгеновским структурным анализом. При этом могут быть использованы два основных метода. Если сплав пригоден для исследования в высокотемпературной камере, то снимается серия рентгенограмм при последовательно повышающихся температурах. Полученная кривая зависимости периода решеши от температуры в точке солидус меняет направление. В том случае, когда кривая зависимости периода решетки от состава может быть снята при комнатной температуре, сплавы в виде опилок закаливаются из двухфазной области (твердый раствор + жидкость). Полученный в резул1ьтате этого закаленный сплав даст на рентгенограмме резкие линии твфдого раствора, находящегося при температуре закалки в равновесии, и кроме того — размытые линии твердого раствора переменного состава, образовавшегося из жидкой фазы. [c.196]

При использовании этого метода отжиг должен быть достаточно продолжительным для того, чтобы быть уверенным, что достигнуто равновесие. Трудность определения мелких вы-делившхся частиц при низких температурах при этом устраняется. Рентгеновский метод имеет то преимущество, что если только кривая зависимости периода решетки от состава была опредмена тщательно, достаточно двух или трех сплавов двухфазной области для построения всей кривой растворимости. Поэтому рентгеновский метод удобен для работы с редкими или с сильно летучими металлами, из которых трудно изготовить образцы точно желаемого состава. Теоретически достаточно только одного двухфазного сплава, но для подтверждения воспроизводимости результатов, полученных этим методом, рекомендуется изготовить и исследовать по крайней мере два сплава. [c.216]

Перед детальным изучением сплава следует провести предварительное исследование, чтобы убедиться в достаточной однородности отожженного слитка по составу. Для этого недостаточно просто визуально наблюдать разрешение дуб1л та Ка на линиях, полученных под большими углами. Простое качественное исследование заключается в изучении под микроскопом расщепления дублета на линиях при относительно малых углах, так как размытие от неравномерности состава легче заметить, когда составляющие дублета сближены. Другой метод применил Оуэн [146] с сотрудниками при определении периодов решетки на опилках из разных частей слитка. Оба описанных метода применимы, конечно, только в том случае, если кривая зависимости периода решетки от состава имеет достаточно крутой наклон. Относительная точность каждого метода зависит от характера изменения состава. Небольшое колеба- [c.262]

Метод определения периода решетки. Выше было показано, что для нахождения границ О бластей фаз методом измерения периода решетки нужно сначала определить для данной фазы зависимость периода решетки от состава, а затем найти значение периода решетки для той же фазы в двухфазном сплаве, отожженном при разных температурах до состояния равновесия. Этот метод обычно применяется ДЛ1Я определения периода решетки закаленных сплавов при комнатной температуре и особенно ценен, если закалкой можно [c.270]

В тех случаях, когда исследователь интересуется исключительно конодами, а не зависимостью периода решетки от состава, для различных фаз иногда можно без потери точности значительно сэкономить время, необходимое для исследования, применяя различные варианты следующих методов. Предположим, что на рис. 237 указана такая же система, как на рис. 234, и что фазовые границы ху и zw определены точно. Рассмотрим сплав Р, лежащий вне гомогенной а-области. Ясно, что при любом направлении коноды, проходящей через Р, ее пересечение с линией ху не будет далеко удалено от точки Р. Мы можем приготовить серию спл1авов 1, 2, 3, 4, расположенных, хотя и близко к границе zw, но в то же В ремя достаточно удаленных от нее, чтобы дать диффракционные линии а-фазы, имеющие резкость, достаточную для точного измерения. Затем [c.370]

В сплавах же, расположенных в двухфазной области а + 3, состснв а-твердого раствора при температуре Тн и его период решетки оказываются неизменными. Поэтому о предельной раство-римости при температуре Тц можно судить до резкому изменению хода кривой зависимости периода решетки от состава, т. е. перелому в точке как показано на фиг. 41. Точность этого метода [c.100]

После построения кривой зависимости периода решетки твердого раствора от его состава сплавы, расположенные около точки Ъ (фиг. 41), отжигают при температуре несколько ниже 1 . Этот отжиг должен быть достаточно продолжительным, чтобы могло установиться равновесие поэтому лучше использовать монолитный образец и потом из него после закалки готовить опилки, как описано выше. Полученные опилки следует снова подвергнуть отжигу для снятия напряжений при основной температуре отжига температура отжига не должна быть более высокой, поскольку это может привести (если предположить, что кривая ограниченной растворимости имеет такую же форму, как на фиг. 40, а) к недостаточному приближению к равновесию и размытым линиям на рентгенограмме от отдельных опилок. Возникновение подобных явлений объясняется тем, что опилки имеют структуру а-фазы после закалки с данной температуры и могут быть приведены в равновесие только через паровую фазу при более высокой температуре. Далее закаленные опилки подвергают рентгеновскому исследованию и по рентгенограммам рассчитывают значения периодов решетки. Если рентгенограммы получаются с двухфазных сплавов, то период решетки а-твердого раствора остается постоянным, как показано крестиками на фиг. 41. Если рентгенограммы получены с однофазных сплавов, имеюп] их структуру а-твердого раствора, то периоды решетки изменяются в соответствии с кривой Таким образом, точка d на кривой фиг, 41 характеризует предельную растворимость в твердом состоянии при температуре Тi. Повторение отжига и закалки опилок при других температурах позволяет построить всю кривую ограниченной растворимости в твердом состоянии. [c.101]

Рентгеновский метод можно также использовать для построения кривых солидуса. Одна из методик построения кривых соли-дуса ничем не отличается от построения кривых ограниченной растворимости компонентов в твердом состоянии. Согласно другой методике, образцы заданного состава закаливают с постепенно повышаюп],ихся температур. Если сплав закаливается с температуры ниже солидуса, то его период решетки остается постоянным, а если с температуры выше солидуса, то Состав находящегося в равновесии с жидкой фазой а-твердого раствора будет отличаться от состава исходного сплава и соответственно изменяется его период решетки. Результаты измерения периода решетки а-твердого раствора нескольких образцов, закаленных с температур выше солидуса, дают возможность построить кривую зависимости периода решетки от температуры и экстраполировать эту кривую до температуры, отвечающей периоду решетки полностью твердого сплава. Однако часто трудно избежать или ограничить спекание порошков сплава в процессе отжига при температурах выше солидуса, в то время как рентгенограммы могут оказаться неясными из-за появления на них дифракционных линий от составляющих, присутствующих в сплаве, закаленном из жидкого состояния. [c.102]

Описанный метод построения границ между фазовыми областями и конод в двухфазных областях тройных систем может оказаться неприемлемым из-за неблагоприятной зависимости периодов решетки твердых растворов от их состава. Так, если кривые равных периодов решетки проходят параллельно границе области ос-твердого раствора, то, хотя кривую ограниченной растворимости и можно построить, определить положение конод будет невозможно, поскольку все сплавы вдоль кривой ограниченной растворимости имеют примерно равные периоды решетки. Период решетки а-твердого раствора в двухфазной области оказывается постоянным для всех сплавов, но в этом случае нельзя определить положение конод. Ситуация еш е больше осложняется, если разрез, на котором лежат сплавы, кривые равных значений периода решетки и коноды приблизительно параллельны друг другу, поскольку в этом случае при изменении состава получается небольшое изменение периода решетки. Отсюда вытекает, что эффективность применения этого метода следует обсуждать в каждом отдельном конкретном случае в связи с характером исследуемой тройной системы. [c.106]

Установлено [3—6], что карбид имеет ромбоэдричеожую структуру. В работе [6] приведены значения периодов решетки и дан полный анализ структуры карбида а = 5,19 А, а = 66°18. На элементарную ячейку приходятся три формульные единицы (для эквивалентной гексагональной ячейки периоды решетки а = 5,60 А, с = 12,12 А). По данным работы [7], карбид имеет псевдомоноклин-ную решетку а = 8,784 А, Ь = 5,607 А, с = 5,172 А, р = 60°29. Карбид с о. ц. к. решеткой (период равен 3,161—3,181 и изменяется в зависимости от содержания С) наблюдали в работах [8, 9] впоследствии оказалось, что это связано с загрязнением сплавов W [10]. Установлено [И] существование карбида с предполагаемым стехиометрическим составом В1.,С. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...