Закон изменения температур — Формул

Здесь величины j х,., i связаны, в случае линейного по толщине изменения температу]зы, с температурой на внешней поверхности 7 + = Т os ф и внутренней Т = os ф соотношениями [в случае нелинейного закона изменения температуры используются формулы (80) гл. 20] [c.752]

Наиболее простым и часто применяемым в технических расчетах законом изменения температуры является линейный закон. Пусть Т — Т — Т2 обозначает превышение температуры внутренней поверхности цилиндра над температурой наружной поверхности. Тогда линейный закон изменения температуры по радиусу цилиндра выразится формулой [c.483]

Заметим, что формула (75) выражает закон изменения температуры газа в потоке с учетом местных сопротивлений при отсутствии внешнего теплообмена. [c.207]

Закон изменения температуры определяется следующей формулой (прогрев с обеих боковых поверхностей) [c.304]

По табл. 1 и формуле (1) определяют закон изменения температуры по толщине пластины. [c.304]

Закон изменения температуры в цилиндре определяется формулой [c.306]

Закон изменения температур — Формулы 303 [c.627]

При постоянном расходе и разогреве стенок охлаждающимся газом эмпирическая формула для ДА д при различных законах изменения температуры стенки имеет вид [c.214]

Для заданных условий расчет следует вести по формуле (11.67). Закон изменения температуры по координате х в данном случае имеет вид [c.234]

Из формулы (14) вытекает также, что кривая изменения температуры цилиндра в каждом цикле является результатом наложения двух гармоник с кратными частотами, но различными амплитудами и различным сдвигом фаз. Поэтому в результате такого наложения, даже при синусоидальных законах изменений температуры среды и теплообмена, изменение температуры цилиндра в каждом цикле характеризуется несимметричной кривой. Следовательно, приходим к заключению, что при гармонически меняющемся коэффициенте теплообмена кривая изменения температуры термоприемника не дает правильной характеристики формы кривой изменения температуры среды. [c.246]

Итак, при точечном квадратичном аппроксимировании температурных полей в стенке образца полями, полученными в случае линейного с течением времени закона изменения температуры его наружной поверхности, имеются два полинома и две соответствующие им формулы для расчета относительных предельных нагрузок [c.43]

С помощью аналогичных преобразований можно получить формулы для обобщенной характеристики при линейном законе изменения температуры окружающей среды, рассмотрев систему уравнений [c.49]

При заданном законе изменения температуры стенки и известных скоростях и параметрах торможения иа входе в капал из уравнения (7-4-13) можно определить закон изменения безразмерной скорости по длине трубы U. По формуле (7-4-6) подсчитываются локальные значения iRe oo. Локальные значения коэффициентов трения определяются по формуле [c.158]

С учетом найденной эмпирической зависимости получены формулы [2] для определения закона изменения температуры по толщине стенки многослойного цилиндра, найдены аналитические выражения для определения температурных напряжений в многослойном цилиндре [3]. Проведенные расчеты показали, что температурный перепад в многослойной стенке оказался примерно в 3 раза больше, чем в монолитной. [c.52]

Напряжения, вызванные перепадом температуры по толщине стенки, на основании теории упругости в длинных цилиндрах при заданных свойствах материала (коэффициенте удлинения р, модуле упругости Е, коэффициенте Пуассона v) зависят от абсолютного значения температурного перепада по толщине стенки М и характера распределения температур. Преобразование общих формул для расчета температурных напряжений с учетом параболического закона изменения температуры по толщине стенки в процессе пуска позволяет получить расчетные уравнения для определения напряжения в текущей точке стенки. [c.169]

При заданном законе изменения температуры стенки плотность теплового потока определяется по формуле [c.156]

Из теории теплопроводности известно 5], что тепловой поток в полу-ограниченный стержень при известном законе изменения температуры поверхности тела от времени вычисляется по формуле [c.96]

Численные значения постоянных Щ, С к), Сз (А) и С (А) для некоторых к можно найти в работе [5]. Соответствующие одномерные формулы, а также схему для автоматического поддержания линейного закона изменения температуры поверхностей образца можно найти в [6]. [c.44]

Таким образом, поставленная здесь задача термоупругости ортотропной оболочки вращения сводится к интегрированию системы дифференциальных уравнений (13.52). Имея значения V и IV, с помощью приведенных выше формул найдем все расчетные величины оболочки. Однако легко заметить, что в общем случае интегрирование полученной системы линейных дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами сопряжено с большими трудностями поэтому целесообразнее вопросом интегрирования разрешающих уравнений заниматься лишь для конкретных типов оболочек, при конкретных закономерностях (13.37), в случае заданного закона изменения температуры Т=Т з, у). Очевидно, при этом мы придем к частным задачам неоднородных оболочек, достаточно полно изученным в современной литературе. [c.334]

Формулы (1.6) и (1.7) являются приближенными, так как из-за сложности конфигурации деталей их деформация при изменении температуры не подчиняется линейному закону. Таким образом, для устранения температурных погрешностей необходимо соблюдать нормальный температурный режим в помеш,ениях измерительных лабораторий, инструментальных, механических и сборочных цехов, вводя в них кондиционирование воздуха. [c.17]

Из формулы (11.10) следует, что изменение температуры по высоте происходит по линейному закону. [c.66]

Из формулы (23.34) следует, что закон изменения избыточной температуры (при равных значениях будет одинаков у всех стержней, у которых параметр К один и тот же, хотя значения отдельных величин х, А, и, к и а) могут быть и неодинаковыми. [c.301]

Связь между ними устанавливается из первого закона термодинамики [см. формулу (82) ]. Разделив почленно уравнение (82) на величину изменения температуры, получим выражение для удельной теплоемкости, которое затем преобразуем [c.29]

Для определения максимально допустимой величины Ат обратимся к формуле (ж). При определенной разбивке системы на расчетные элементы и при заданном законе изменения физических свойств значения коэффициентов Ai зависят лишь от Ат и температур. Среди температур, относящихся к данному моменту времени и входящих в состав формулы, имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того чтобы переход к последующему температур-240 [c.240]

Зависимость вязкости от температуры. Закон изменения вязкости рабочей жидкости в зависимости от температуры выразить при помощи точного математического уравнения не представляется возможным, так как каждый сорт масла имеет свои специфические особенности. Однако для некоторых сортов минеральных масел выведены формулы для приближенного определения вязкости в зависимости от температуры, приемлемые для практического использования. [c.8]

Формулы (24)—(27) позволяют рассчитать температуру при различных законах изменения мощности и работы и Если изменения мощности и работы трения неизвестны, то расчет можно проводить при постоянном коэффициенте трения fzp, значения которого определяют по данным эксплуатации или лабораторных, модельных испытаний, или по кривым фрикционной теплостойкости [c.132]

Формулы (2,24)—(2.27) позволяют рассчитать температуру при различных законах изменения мощности и ра- [c.206]

Во многих случаях расчетные формулы упрощаются, если параметры состояния газа определяются в функции не от числа М, а от ириведенной скорости. Удобство оперирования приведенной скоростью связано с тем, что ее знаменатель (критическая скорость) зависит только от температуры торможения, которая постоянна для любого участка потока с изолированным процессом. Законы изменения температуры, давления и плотности газа в функции X выражаются формулами (42), (72) и (73) гл. I. [c.147]

Выражение в квадратных скобках (9.38) представляет собой непроявившиеся температурные деформации (Т). Интегралы Ji,. .., J5 могут быть найдены по формуле парабол (Симпсона) путем замены их конечными суммами при любом законе изменения температуры для фиксированного момента времени. [c.335]

Соответствующие этим ус иляям и изгибающим моментам тепловые напряжения определяются по формулам (5.2.23). В рассматриваемом случае линейного закона изменения температуры по толщине пластины температурные члены в формулах (5,2.23) сокращаются, и эти формулы принимают внд [c.152]

Здесь величина к А порядка расщепления уровня. В этом случае М больше не является постоянным в течение адиабатического размагничивания и, следовательно, адиабатическая восириимчивость отлична от нуля. Предполагая, что справедлив закон Кюри и соотношение (29.10), и ис-.пользуя формулы (9.1) и (9.6), можно получить выражение для изменения температуры с полем вдоль изоэнтроинчоской кривой [c.462]

На начальном тепловом участке температура (или 0) также убывает, но не по закону экспоненты, так как a= onst. Поэтому использование формул (15.24) и (15.25) для трубы в целом, включая начальный участок, является приближенным расчетным приемом. На участке стабилизированного теплообмена не только средняя температура I, но и любая температура t r), 0 изменяется по экспоненте (или линейно при ,, = on t) на рис. 15.2 показано изменение температуры т на оси, при этом Ьф1 г). [c.384]

Для определения максимально допустимой величины Дт обратимся к формуле (ж). При опредеденной разбивке системы на расчетные элементы и при заданном законе изменения физических Свойств величины коэффициентов А г зависят лишь от Ат и температур. Среди температур, относящихся к данному моменту времени й входящих в состав формулы, имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того чтобы переход к последующему температурному полю не представлял собой сомнительную экстраполяцию, к еобходимо, чтобы искомая температура не оказалась ниже первой или выше второй. Иными словами, необходимо, чтобы температурные изменения, происходящие за время Ат, определялись температурными разностями, существующими в рассматриваемом уча- тке, и лежали бы в тех же пределах. В случае произвольного температурного поля это условие соблюдается лишь в том случае, когда все коэффициенты Лi положительны. Коэффициенты Л2,Лз,Л4, As, Аб и Л7 по своей структуре могут иметь только положительное значение. Коэффициент же Л1 [уравнение (з)] в зависимости от величины Ат может принимать любое значение в пределах от +1 до —оо. Максимально допустимой величиной Дт, обозначаемой в дальнейшем Дтмакс, является такая, при которой Ai обращается в нуль. [c.223]

Фазекас для линейного закона изменения мощности трения от максимума до нуля [N=Pv l—t/ti)] вывел формулу ДЛ.Я расчета максимальной температуры в теле при точечном источнике (при торможении) [c.116]

Наибольшие трудности возникают при натурной тензометрии внутренних поверхностей корпусов, особенно при быстроизменяю-щихся деформациях, связанных с режимами резкого изменения параметров рабочей среды. При этом в зонах установки тензорезисторов с защитными устройствами (рис. 3.13) возникают местные напряжения, связанные с экранирующим влиянием системы тен-зорезистор — защитное устройство на стенку корпуса. Неинформативная составляющая измеряемого сигнала тензорезистора, обусловленная этими местными напряжениями, зависит от скорости изменения температуры стенки и может быть соизмеримой с величиной полезного сигнала. Увеличение скорости изменения температур от 0 до 100 в минуту приводит к уменьшению отношения измеренной деформации к действительной от 1,0 до 0,15 примерно по гиперболическому закону. Для защитных устройств, имеющих цилиндрическую форму, разработана методика учета этой составляющей, в соответствии с которой влияние защитного устройства может быть оценено по формуле [c.66]

Из формул (223) и (224) видно, что температура любой точки плиты во второй стадии нагрева изменяется со временем по линейному закону. Вместе с Тсм распределение температуры по сечению плиты описывается о ной и той же параболой, которая равномерно смещается кверху по температурной шкале. Величина перепада температуры между любыми двумя точками или величина градиента температуры в любой точке плиты остается неизменной в течение всего процесса. Ввиду этого рассматриваемый режим можно назвать линейным (п0 характеру изменения температуры со временем) или квазистационар-ным (на основе постоянства градиентов температуры в любой точке плиты). [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...