Коррозия сульфатная

Сульфатный механизм коррозии [c.87]

Качество бумаги-основы оказывает в отсутствие ингибитора большое влияние на скорость коррозии. На рис. 21, в представлена скорость коррозии стали 40 в водных экстрактах из бумаги-основы, изготовленной из сульфатной небеленой целлюлозы (кривые 1, 2), а также скорость коррозии при контакте стали непосредственно с бумагой-основой, один из образцов которой (кривая 4) содержит 25% сорбента, а другие (кривые 3, 5) представляют собой чистую сульфатную целлюлозу с содержанием сульфат-ионов соответственно 0Л8%, и 0,09%. [c.113]

Разрушение труб может происходить за счет как сульфидной, так и сульфатной коррозии. Необходимым условием протекания сульфатной коррозии является наличие в топочной среде сернистого ангидрида 50з, причем для развития этого процесса достаточно присутствия 50з в количестве примерно 0,01%. [c.235]

Таким образом, скорость коррозии при защитном потенциале согласно формуле (2.52) не может быть больше скорости отвода ионов металла Ме + составляющей 10 моль-см- -ч , что для железа соответствует 2 мкм в год [8, 14]. Из выражения (2.52) для железа может быть получено значение В (см. табл. 2.1). На практике стремятся получить защитный потенциал—0,53 В (по медно-сульфатному электроду и=—0,85 В). Более положительное значение возможно в случае, если среда движется не слишком интенсивно и вследствие этого толщина слоя б получается большей, а также если покрытия обеспечивают дополнительную защиту [15—17]. [c.63]

Помимо метеорологических факторов, оказывающих влияние на продолжительность нахождения влажной пленки на поверхности металла, не менее важное значение при атмосферной коррозии металлов имеет химический состав атмосферных осадков. Осадки, выпадая, увлекают за собой частицы твердых, жидких и газообразных веществ самого различного происхождения, благодаря чему происходит увеличение концентрации электролитов. Постоянными компонентами атмосферы являются азот, кислород, углекислый газ, атмосферная вода и инертные газы. Концентрация промышленных газов, а также морских солей колеблется в довольно широких пределах в зависимости от характера промышленных районов, географических условий и сезонных циклов. В приморской зоне в атмосферных осадках доминируют хлоридно-натриево-сульфатные соли, а вдали от моря — гидро-карбонатно-кальциево-сульфатные. Атмосферные осадки в промышленных районах содержат в основном сернистые соединения, являющиеся коррозионноактивными веществами. Так на территории Батумского машиностроительного завода, расположенного на расстоянии примерно 1,5 км от морского побережья, скорость коррозии стали почти в 3 раза больше, чем в промышленном районе, удаленном от побережья, и приморских районах. [c.19]

Включения в цинковые покрытия частиц металлов заметно изменяют его коррозионную стойкость. Многие металлы относительно цинка (нормальный электродный потенциал которого равен —0,76 В) в электрохимическом отношении являются катодами, и включения их будут ускорять коррозию цинка. Покрытия цинком из сульфатного электролита с включениями сурьмы растворяются в разбавленной серной кислоте 1,5—2 раза [c.113]

Ингибирующее воздействие некоторых добавок может быть связано с адсорбционным вытеснением с поверхности металла анионов, способствующих протеканию процесса ионизации металла. Таким путем, например, может быть объяснено тормозящее воздействие галоидных ионов на коррозию железа и никеля в кислых сульфатных растворах. [c.158]

Указанный режим предупреждает появление межкристаллитной коррозии даже в котлах, питаемых конденсатом с добавлением химически очищенной воды, при которой осуществление режима чисто фосфатной щелочности практически невозможно. При необходимости осуществить сульфатно-щелочной режим при отсутствии нужной концентрации в химически очищенной воде нейтральных солей (сульфатов и хлоридов) допустимы дозировка сульфата натрия, нейтрализация серной кислотой части бикарбоната натрия или специальное Н-Ыа-катионирование воды, как указывалось выше. [c.278]

Для предотвращения сульфатной коррозии бетона целесообразно вводить в бетой сооружаемых систем охлаждения защитные пуццолановые добавки. На действующих длительно эксплуатируемых установках введение подкисления обычно безопасно, так как здесь бетон при отсутствии обработки воды покрывается защитным слоем карбоната кальция. [c.338]

На низколегированных же сталях основные сульфатные комплексы плохо растворяются и по мере их накопления коррозия замедляется. [c.262]

Очистка оборудования, содержащего элементы из нержавеющих аустенитных сталей, в соляной кислоте недопустима, так как ее остатки могут вызвать депассивацию и коррозионное растрескивание. Очистку такого оборудования лучше всего производить органическими кислотами (лимонной, щавелевой, адипиновой, фта-левой). Можно было бы заменить соляную кислоту на серную, но она практически не растворяет карбонатные, сульфатные я силикатные накипи, а в предпусковых промывках оставляет значительную часть прокатной окалины и продуктов коррозии. [c.236]

Проведенные коррозионные исследования конструкционных материалов в основных аппаратах цеха сульфата натрия, а также обследование оборудования на другом сульфатном заводе показали, что углеродистая сталь в сульфатных щелоках подвергается значительной коррозии и эрозии. Скорость коррозии ее в цехе сульфата натрия составляет от 0,3 до 2,3 м.м/год в зависимости от скорости движения щелоков и содержания твердой фазы. По величине и характеру коррозии (язвенная и местная) углеродистая сталь является малостойкой и не рекомендуется для изготовления оборудования в цехе сульфата натрия. [c.26]

К третьему типу относятся коррозионные процессы, вызванные накопившимися в порах, капиллярах и трещинах беЧ она малорастворимыми солями, кристаллизация которых приводит к увеличению объема бетона. Такова, в частности, сульфатная коррозия, при которой разрушение бетона происходит из-за кристаллизации гипса и сульфата-алюмината кальция. [c.249]

Сульфатные ионы 504" участвуют здесь как катализаторы растворения метаппа. Если принять такую схему растворения, то можно заключить, что для железа ускорение коррозии, вызываемое сульфатным ионом (или 502 ) прямо связано с анодным коррозионным процессом. [c.20]

Во-вторых, это сульфатный механизм коррозии. По-видимому, он, имеет более существенное значение, чем первый. Об этом свидетельствует высокое содержание серы в отложениях золы во всех температурных зонах поверхностей нагрева. В зоне с максимальной интенсивностью коррозии относительное количество серы в отложениях превышает ее содержание в других температурных зонах газа как на лобовой, так и на тыльной стороне трубы. Это указывает на то, что соединения серы в отложениях золы мазута должны иметь большое значение в процессе коррозии металла, Высокие значения степени сульфатизации отложений указывают на существование в них сложных сульфатов, по всей вероятности, комплексного сульфата НазРе(504)з- Коррозия сталей под воздействием комплексных сульфатов имеет в определенном температурном интервале металла максимум (рис. 2.4), расположение которого зависит от многих параметров и по данным различных авторов может колебаться в пределах 630—730 °С. Увеличение интенсивности коррозии металла до максимума вызвано образованием и существованием в отложениях агрессивной жидкой фазы комплексного сульфата, а снижение за максимумом вызвано его термическим разложением. [c.88]

На рис. 4.37 на параметрической диаграмме коррозионной стойкости приведены экспериментальные точки глубины коррозии труб из хромомарганцевых аустенитных сталей, а также стали 12Х18Н12Т. Видно, что коррозионная стойкость всех исследованных хромомарганцевых аустенитных сталей равна и практически не отличается от коррозионной стойкости хромопикелевой аустенитной стали 12Х18Н12Т. Такой результат, по-видимому объясняется тем, что температуры металла, при которых были проведены экспериментальные исследования (до 550 С), являются слишком низкими для воздействия сульфатного механизма коррозии с образованием сульфидных эвтектических смесей с низкой температурой плавления. При существовании сульфатного механизма коррозии можно полагать, что преимущество хромомарганцевых аустенитных сталей в существенной степени должно проявляться при более высоких температурах металла. Следовательно, до температуры металла 550 °С хромомарганцевые аустенитные стали по коррозионной стойкости не имеют явных преимуществ по сравнению с хромоникелевой аустенитной сталью 12Х18Н12Т. [c.184]

Точки 4 отвечают коррозии высокопрочной (предел прочности от 1640 MH/м т. е. 164 кгс/мм , до 1860 MH/м т. е. 186 кгс/мм ) канатной стальной проволоки в синтетической рудничной воде (0,4% H2SO4 4- 0,07% хлоридных солей Fe и Са + 2,2% сульфатных солей А1 и Mg) [22]. [c.32]

Алюминиевые материалы в воде можно предохранить от питтинга ( помощью катодной защиты, если поддерживать электродный потен циал ниже потенциала питтинговой коррозии в данной систем материал - среда. Однако катодное выделение водорода ведет t повышению pH, и при чрезмерном его повышении алюминий може-подвергнуться коррозии. Такой перезащиты следует избегать, следз за тем, чтобы электродный потенциал не опускался ниж< определенной критической величины в почве и пресной воде - эк -1,2В (по отношению к медно-сульфатному электроду). На практике алюминий может быть защищен с помощью гальванически жертвенных анодов, например цинковых или цинкалюминиевы> анодов в морской воде магниевых анодов для конструкций в пресной или солоноватой воде, а также для неокрашенных поверхностей пол землей цинковых - для окрашенных подземных конструкций. Катодная защита может быть достигнута также путем плакирования менее благородным металлом, чем основа. Для нелегированногс алюминия это может быть, например покрытие из A Zn . [c.128]

Магаиевый электрод типа ПМ (табл. 13) представляет собой удлиненный профиль В-образного сечения, в который при отливке вставляется стальной сердечник. Вокруг сердечника в магниевом электроде имеется углубление в виде воронки. После соединения контактов воронка заполняется битумной мастикой с целью предотвращения контактной коррозии. Потенциал протектор-грунт для этих сплавов равен -1.6 В по медно-сульфатному электроду сравнения (при разомкнутой цепи протекторной установки). При анодной плотности тока 10 мА/м к. п. д. протекторов находится в пределах от 0.52-0.66. [c.82]

Основной причиной электрохимической коррозии является термодинамическая неустойчивость металла в данном электролите, величина которой определяется величиной стандартного электродного потенциала. Как правило, чем более отрицательное значение потенциала, тем менее термодинамически устойчив данный металл. Поскольку экспериментально и теоретически до сих пор не удается установить абсолютные значения потенциалов, то их определяют по отношению к стандартному водородному электроду, потенциал которого условно принимается равным нулю во всех средах и при всех температурах. Электродвижущую силу гальванического элемента, состоящего из стандартного водородного электрода и исследуемого электрода в растворе электролита, называют электродным потенциалом. Помимо водородного электрода, в качестве электродов сравнения могут быть использованы другие электроды, на поверхности которых в растворе протекают обратимые электрохимические реакции с постоянным значением электродного потенциала по отношению к водородному электроду (кислородный, каломельный, хлоросеребряный, медно-сульфатный и др.). [c.15]

Сталь марки Х18Н9М применяется для деталей и аппаратуры, работающих в условиях воздействия сернистой кислоты под давлением, 3—4%-ной серной кислоты, кипящей фосфорной и уксусной кислот, горячих растворов белильной извести и сульфатных щёлоков. После сварки требуется термообработка, так как сталь подвержена межкристаллитной коррозии. [c.490]

С повышением концентрации SO3 до 10 "% образование щелочно-железистых сульфатов, а следовательно, и коррозия металла сдвигаются в область более низких температур (300—450°), Появление жидкой фазы в отложениях, полученных при температуре поверхности 250—450°, при 660° обусловлено плавлением хлорид-сульфатных смесей и три-щелочного сульфата, при 800° — плавлением Na l, при 885° — Na2S04. Однако все эти значения выше температуры поверхности и, следовательно, на ней не образуются липкие пленки. Нет их и на поверхности с температурой в ыше 450°, так как на ней осаждается сульфат, который плавится при 885°. [c.67]

Основным препятствием на пути дальнейшего снижения себестоимости опресненной воды является отсутствие экономичного метода умягчения морской воды, предотвращающего образование щелочных и сульфатных накипей, коррозию металла, а также позволяющего организовать взаимосвязь дистилляци-онной установки с энергетическим циклом. Поэтому в существующих дистилляционных опреснительных установках (ДОУ) процесс дистилляции ведется в интервале относительно низких температур (40—105 °С) с применением нестандартного оборудования, в основном из дорогостоящих материалов (нержавеющих сталей, различных сплавов). На двухцелевых водоэлектро-станциях единственной взаимосвязью энергетической установки с ДОУ является отпуск последней пара давлением 0,2—0,4 МПа из регулируемого отбора турбины или от противодавленческой турбины. [c.82]

Это определение является, таким образом, частным случаем общей формулировки, приведенной выше, поскольку оно касается только некоторых растворенных в воде веществ (кальция и углекислоты). Кроме того, это определение не вполне точно, ибо оговариваются только температурные условия указание же на отсутствие агрессивности является вообще неверным, ибо стабильная в указанном случае вода неспособна к растворению карбоната кальция, но может вызывать коррозию конструкционных материалов в зависимости от природы последних и солевого состава воды (сульфатная коррозия бетона, кислородная коррозия стали и т. п.). Таким образом, в даннэм определении речь идет лишь о частичной стабильности воды. [c.326]

Медь и ее сплаиы. Повышенная коррозионная стойкость меди связана с высокой термодинамической стабильностью, в то время как способность к пассивации выражена слабо, Медь устойчива против коррозии на воздухе, в нейтральных сульфатных и слабощелочных растворах, в пресной, горячей и холодной воде, деаэрированных горячих и холодных разбавленных растворах серной, фосфорной и уксусной кислот. Медь достаточно стойка в морской воде. [c.387]

В [13] показано, что в присутствии галогснид-иоиов, являющихся ингибиторами коррозии стали в HiSOj изменяется лимитирующая стадия выделения водорода с разряда в сульфатных растворах на реко.мбинацию. Это увеличивает концентрацию атомарного водорода на поверхно ти металла и как следствие наводороживание. [c.90]

Процесс подкисления нежелателен при большой щелочности добавочной воды, так как при этом значительно повышается концентрация сульфатов в охлаждающей воде и возрастает опасность образования отложений aS04 в трубках конденсаторов и усиления сульфатной коррозии материалов СОО. [c.218]

Обработка в растворе жидкого стекла п ЫааО-т ЗЮа (остекление) применяется взамен известкования, она предотвращает запыленность цеха, присущую известкованию, предохраняет прошедший волочение металл от атмосферной коррозии. При обработке заготовку погружают в водный раствор жидкого стекла при температуре 60—80 °С. Отношение ЗЮг и ЫааО в растворе должно составлять 1,5—2,5. Для покрытия предпочтительнее использовать содовое стекло по сравнению с сульфатным. Число погружений должно быть от 1 до 3 продолжительностью 20—40 с. [c.201]

В серной кислоте скорость коррозии возрастает по такому же закону до концентрации H2SO4, равной 47-50%. В более концентрированных растворах скорость процесса уменьшается, что связано с образованием пассивных оксидных и сульфатных пленок на поверхности. [c.182]

Азолы. Наиболее широко, как ингибитор, известен и изучен бензтриазол. Он замедляет коррозию меди в кислых инейтральных хлоридных [217, 218], сульфатных [219] и аммиачных растворах [220], водно-органических и органических средах — антифризах [221], очистных и моющих жидкостях [c.183]

Перед пассивацией сборники тщательно промывают оборотной водой и пропаривают в течение 3 ч для удаления гидроксиламинсульфата и продуктов коррозии. Для пассивации используют специальное пассивирующее устройство, обеспечивающее силу тока до 200 А при напряжении 12 В. После пропарки сборник заполняют водой до уровня касания катода. Стационарный потенциал стали 12Х18Н10Т равен —0,14 В (по ртутно-сульфатному электроду сравнения), что соответствует началу процесса пассивации [3J. [c.139]

Установлено, что в растворах, не содержащих ионов меди, трение приводит к катодному смещению потенциала коррозии (EJ ) рабочего электрода, причем устанавливавдееся значение не зависит от скорости вращения П. В присутствии ионов меди количество осажденной меди и адгезия осадка зависят от содержания воды в электролите, окислительных свойств среды и природы металла, так, в глицериновых растворах, содержащих 1% Н2О на 1Ъ электроде в сульфатных электролитах наблвдается процесс высаживания меди, а в нитратных поверхность остается чистой. [c.32]

Регрессионный анализ на микро-ЭВМ о применением критериев Стьюдента, Кохрена и ера приводит к адекватным эксперименту линейным уравнениям для скорости коррозии котельных сталей при варке сульфатной целлюлозы [c.34]

Наиболее значительная коррозия (57-75 мг/м -час) обеих сталей при варке сульфатной целлюлозы наблвдается при концентрациях всех фех изученных компонентов на верхних уровнях, наименее заметная (16-23 мг/м Час) - на нижних уровнях матрицы плашфования. [c.35]

Высказывается предположение о том, что введение добавок меди и никеля в сталь способствует в промышленных атмосферах превращению продуктов коррозии, п]зедставляющих собой на обычных сталях в основном растворимые сульфаты, в менее растворимые сульфатные комплексы [174J. В сталях, содержащих в качестве легирующих добавок медь и никель, продукты коррозии представляют собой не сульфат железа, а основной сульфатный комплекс елеза, меди и никеля. Растворимость этого комплекса вероятно, значительно raжe, чем и обусловливаются его защитные свойства. Образующиеся на нелегированных сталях растворимые сульфаты легко вымываются дождями, что способствует возрастанию пористости образовавшегося слоя продуктов коррозии и снижению его защитных свойств. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...