Скорость смешанного

L. j — скорость смешанного потока на выходе из камеры (сечение 2). [c.178]

Прямая задача сопла Лаваля состоит в определении поля скоростей смешанного до- и сверхзвукового течения в канале заданной формы, имеющем по крайней мере одно сужение. Для осуществления такого течения требуется поддержание на концах канала сверхкритического перепада давления. При численном решении задачи это условие реализуется путем выбора [c.124]

В приемной камере струя газа, вытекающего из сопла 2, смешивается со струей, поступающей по трубопроводу 8. В диффузоре 6 насоса уменьшается скорость смешанного потока и повышается его статическое давление до заданной величины. Далее газы перемещаются по трубопроводу 7 для использования по назначению. [c.18]

Скорость смешанного потока пара при входе в диффузор [c.266]

На отношение адиабатной скорости смешанного пара во входном сечении диффузора к критической скорости [c.270]

Третий предельный режим. Скорость смешанного потока в конце камеры смешения достигает критической [c.272]

В конечном сечении камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 6-10 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой тем больше превышает полное давление эжектируемого газа, чем меньше коэффициент эжекции р. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбору таких его геометрических размеров, чтобы при заданных начальных параметрах и соотношении расходов газов получить требуемое давление смеси либо при заданных начальном и конечном давлениях получить наибольший КПД эжектора. Для уменьшения потерь при смешивании потоков эжектируемого и рабочего воздуха необходимо правильно выбрать скорость подсасывания потока в начале смесительной камеры. Отношение п скорости подсасываемого потока V2 к скорости смешанного потока v принимается 0,4 и 0,8 (где 0,4-для эжекторов низкого давления 0,8-для эжекторов высокого давления, работающих на сжатом воздухе.) [c.219]

Опытом установлено, что в предельном режиме (см. ниже) при определенной (оптимальной) длине горловины средняя скорость смешанного потока в выходном сечении горловины диффузора достигает критического значения, а профиль скоростей приближается к квадратичной параболе. Это позволяет для частного случая подсчитать этот коэффициент и принять 9 = 1,22-г-1,26. По опытным данным значения коэффициента 9 на переменных режимах колеблются в сред нем в пределах 9 = 1,0 ч-1,3. Меньшие значения 9 соответствуют более равномерному полю скоростей. Все коэффициенты 9 , 9 и меняются при изменении режима работы ступени и профиля проточной части ступени (формы сопла и диффузора) и пока могут быть получены только опытным путем. [c.430]

При смешанном диффузионно-кинетическом контроле процесса окисления металла в уравнении (88) с Ф Q. Для установившегося процесса скорость химической реакции и скорость диффузии равны учитывая уравнения (71) и (88), можно написать [c.63]

Законы (113) и (116) могут быть обусловлены и смешанным контролем процесса внутренней (транспорт реагентов через пленку продукта коррозии металла) и внешней (транспорт окислителя из объема коррозионной среды к поверхности этой пленки) массо-передач при соизмеримости их торможений, которое обнаруживается по влиянию скорости движения газовой среды в определенном ее интервале на кинетику окисления некоторых металлов при достаточно высокой температуре (рис. 38 и 39). [c.65]

Если заторможенности электродной реакции и диффузии соизмеримы, то суммарная скорость электрохимического процесса будет зависеть от обеих этих стадий смешанный диффузионно-кинетический контроль), т. е. поляризация процесса будет смешанной. Этот случай поляризации будет рассмотрен в дальнейшем на широко распространенном примере кислородной деполяризации (см. с. 240). [c.212]

Смешанный диффузионно-кинетический контроль протекания катодного процесса, т. е. соизмеримое влияние на скорость катодного процесса перенапряжения ионизации и замедленности диффузии кислорода, по-видимому, наиболее распространенный случай коррозии металлов с кислородной деполяризацией, и довольно часто замедленность обеих стадий катодного процесса определяет скорость коррозии металлов. Этот случай коррозии металлов, [c.244]

В случае смешанной кислородно-водородной деполяризации скорость коррозии металлов и соотношение между скоростями кислородной и водородной деполяризации определяют при помощи прибора Н. Д. Томашова и Т. В. Матвеевой (рис. 337). Наблюдаемое в результате процесса коррозии металлического образца изменение объема газовой фазы складывается из уменьшения [c.448]

Такие окислители, как хроматы и бихроматы, являются плохими катодными деполяризаторами и в то же время сильно пассивируют практически важные металлы (Ее, А1, 2п, Си). Достаточно добавить с водопроводную воду 0,1% двухромовокислого калия, чтобы ре 5ко снизить скорость коррозии углеродистой стали п алюминия. При содержании в воде сильных активаторов коррозии (например, хлористых солей) концентрацию бихромата следует увеличить до 2—3%. Хроматы и бихроматы относятся к типу смешанных замедлителей коррозии, но тормозят преимущественной анодный процесс. [c.312]

Если скорость коррозии контролируется катодным процессом и коррозионный потенциал близок к потенциалу разомкнутой цепи анодных участков, то необходимая плотность тока только слегка превышает плотность соответствующего коррозионного тока. Но при смешанном контроле требуемый ток может быть значительно больше коррозионного, и он может еще более увеличиваться в случае протекания коррозионных процессов с анодным контролем. [c.222]

Характеристика безводного периода во многом также зависит от характера продвижения водного контакта, степень неравномерности которого значительно влияет на основные параметры, характеризующие этот период, а именно на коэффициент отдачи и на продолжительность исследованного процесса. В дополнение к тому, что было сказано по этому поводу при рассмотрении процесса одностороннего смешанного вытеснения, необходимо добавить следующее. Как видно из таблицы 8 и рис. 17 и 18 (см. 2 настоящей главы), при любых исследованных значениях объемов оторочки с увеличением приложенного градиента давления скорость продвижения как контакта смешивающихся фаз, так и водного контакта увеличивается. [c.94]

Исключение составляет рассматриваемый процесс одностороннего смешанного вытеснения, проводимый с малым объемом оторочки. В этих случаях указанная разница в скоростях продвижения водных контактов почти исчезает. [c.96]

Сравнивая средние скорости фильтрации безводного периода рассматриваемого процесса одностороннего смешанного вытеснения с таковыми при обычном несмешанном вытеснении, видим, что при любых значениях приложенных градиентов давления и объема смешивающейся оторочки средняя скорость фильтрации в первом случае существенно превышает среднюю скорость фильтрации во втором случае, что является одним из свидетельств эффективности исследованного процесса. [c.98]

По результатам проведенных исследований предложены эмпирические формулы, позволяющие определить скорость продвижения контактных поверхностей движущихся жидких фаз и языков выклинивания одной фазы в другую и продолжительность процесса одностороннего смешанного вытеснения по всем его пяти периодам. [c.121]

Рассмотрим теперь околозвуковое смешанное обтекание профиля, когда имеются одновременно области течения с дозвуковыми и со сверхзвуковыми скоростями. [c.54]

На свободной поверхности твердого тела могут распространяться недиспергирующие релеевские поверхностные акустические волны (ПАВ), скорость которых для изотропного тела u = avs, где а= (0,87н-1,12ц)/(1- -ц)< 1. Колебательные смещения из положения равновесия в этих ПАВ поляризованы в плоскости, нормальной к поверхности, содержащей волновой вектор. Деформации носят смешанный характер (объемные и сдвиговые). Глубина проникновения релеевских ПАВ порядка X. [c.133]

Эта формула применима при дозвуковых, а также небольших сверхзвуковых скоростях. Суммарный коэффициент момента крена = (гпх)х + " ж)кц а соответствующая смешанная производная по ар [c.174]

С математической точки зрения плоские задачи о динамическом распространении трещин с переменной скоростью сводятся к решению гиперболической системы уравнений (4.2) со смешанными граничными условиями, задаваемыми на плоскости (причем одно условие — сквозное), когда граница, разделяющая области задания смешанных условий, движется с переменной скоростью. [c.492]

Аналогичные рассуждения можно полностью перенести на диффузионное число Прандтля. Оно характеризует соотношение между полем скоростей и полем концентраций, а смешанное число Прандтля, равное отношению а к D — отношение температурного поля к полю концентраций. [c.241]

Прямая волна распространяется в направлении если в обычной теории это волна сильного разрыва, то скорости и деформации не меняются в направлении I, производные по равны нулю. Но в перпендикулярном направлении т) эти величины претерпевают скачок, грубо можно сказать, что производные их обращаются в бесконечность. Естественно ожидать, что и решение (13.7.2) будет обладать сходными особенностями, функция v будет медленно меняться в направлении g и быстро меняться в направлении т). Поэтому производные по rj будут по величине значительно больше, чем производные по I, и при преобразовании четвертой смешанной производной в уравнении (13.7.2) мы удержим только один, самый большой член, соответствующий четырехкратному дифференцированию по т). В результате получим [c.451]

Как известно, задачи гидромеханики, разделяют на прямые, обратные и смешанные. Прямая задача состоит в том, что поле скоростей и давлений при обтекании тела определяют по заданным координатам точек его поверхности. В обратной задаче по заданным скорости и давлениям в функции выбранных координат находят форму тела. В смешанной задаче в одной области течения задается форма тела, а в другой — скорость и давление на некоторой линии тока, форма которой неизвестна. [c.67]

Различают предельные (критические) и допредельные (докритические) режимы работы ЭП (рис. 5.43). Изменение р оказывает влияние на и и лишь при допредельных режимах. В зависимости от геометрических и режимных параметров различают три предельных режима. Первый соответствует получению критической скорости эжек-тируемого потока непосредственно на входе в камеру смешения, второй — в каком-либо промежуточном ее сечении, а третий — достижению критической скорости смешанного потока. [c.471]

Пусть в точке F (рис. 7-28) А>Апр здесь Pk Pkuxi Чтобы увеличить коэффициент эжекции при заданном противодавлении, необходимо увеличить давление перед диффузором, т. е. в камере смешения р . Степень сжатия при этом уменьшится, а средняя скорость смешанного потока возрастет. Так будет продолжаться по мере увеличения х, пока средняя скорость потока в запирающем сечении не достигнет максимального значения Ях—I. [c.438]

Если заторможенности катодной деполяризационной реакции ионизации кислорода и диффузии кислорода к катоду соизмеримы, то суммарная скорость катодного процесса будет зависеть от обоих этих процессов смешанный диффузионно-кинетический контроль). [c.240]

Как показали исследования в НИФХИ им. Л. Я- Карпова и на кафедре коррозии металлов МИСиС, коррозия ряда металлов в кислых и нейтральных электролитах протекает иногда по смешанному химико-электрохимическому или по чисто химическому механизму. Одним из важных признаков химического механизма коррозии металла является независимость скорости процесса от потенциала. [c.279]

Большинство феноменологических моделей, описывающих процесс разрушения, в том числе усталостного, основываются на рассмотрении элементарного акта разрушения в бесконечно малом объеме материала [12, 38, 141, 282, 336, 349, 351]. Такой подход обязательно приводит к постулированию совпадения зон максимального повреждения и разрушения материала. При моделировании развития трещин в сплошной среде, где любой параметр НДС и повреждения относится к материальной точке, разрушение должно пройти через совокупность точек с максимальной повреждаемостью. В целом ряде случаев построенные на этой основе модели не позволяют объяснить существующие экспериментальные данные. Например, известно, что при смешанном нагружении тела с трещиной, описываемом совместным изменением КИН Ki и Ки, фактическое увеличение скорости развития трещины при росте отношения AKnl Ki оказывается существенно выше, чем это следует из НДС (и соответственно повреждения) в точках, через которые пройдет трещина [58]. В предельном случае при нагружении тела с трещиной только по типу II скорость роста определяется величиной максимальных деформаций, локализованных на продолжении трещины, а направление развития разрушения оказывается перпендику- [c.136]

Мягкие н твердые сплавы применяют для изготовления подшипников смешанного и полужидкостного трения, работаюгцих при умеренных скоростях. [c.375]

Обобщая данные приведенных выше работ, приходим к выводу, что исс//едусмая задача еще не разрешена полностью, не изуч.ч ряд важных сторон процесса, таких, как в/ияние скорости выклинивания языков вытесняющего агента в объем оторочки растворителя и последней в объем вытесняемой жидкости, а также скорости продвижения контакта смешивающихся фаз и водного контакта на нефтеотдачу пласта. Кроме того, не изучено влияние проницаемости среды, градиента давления, удельного расхода вытесняющей жидкости, размера смешивающейся оторочки растворителя и связанной воды на процесс смешанного вытеснения нефти из пласта и др. [c.19]

На основе проведенных исследований было определено изменение скоростей продвижения контакта смешиваюш,ихся фаз и водного контакта в зависимости как от размера смешивающейся оторочки, так и от градиента давления. Отмечается, что при любых исследованных значениях объема смешивающейся оторочки (5—40%) и градиентов давления (0,025 — 0,20 атм1м) с увеличением последних выигеуказанные скорости увеличиваются. При этом скорое продвижения водного контакта в исследованном процессе одностороннего смешанного вытеснения при прочих равных условиях выше соответствующей скорости обычного несмешанного вытеснения. Разница в указанных скоростях становится больше с увеличением размеров смешивающейся оторочки (см. таблицу 8 и рис. 17—20). [c.118]

Определите коэффициент сопротивления конуса с углом при вершине Рд =30°, принимая следующие схемы взаимодействия между частицами воздуха и поверхностью зеркальное (упругое) отражение диффузное отражение смешанное (одновременно зеркальное и диффузное отражение) ньютоновы схемы ударного и эластичного отражений. Полет происходит под углом атаки а = 0 на высоте Н = = 1СЮ км со скоростью, соответствующей числу = VJat = 2 (а,- — скорость звука в атмосфере). Коэффициент аккомодации импульса / = 0,8. [c.712]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...