Вязкость Зависимость от толщины стенки

Ударную вязкость образцов с надрезом Менаже определяют при температуре —40 °С. для районов Крайнего Севера — при —60 С и принимают в зависимости от толщины стенки труб (табл. 9.4), причем эти испытания в случае применения термоупрочненных сталей и сталей контролируемой прокатки не являются обязательными. [c.193]

Вода 100 1 Время в зависимости от толщины 1 стенки Звездочки из поликарбоната Снятие внутренних напряжений, повышение ударной вязкости и прочности [c.196]

При изготовлении подшипников из пластмасс применяют обычную технологию изготовления пластмассовых изделий, а для подшипников из капрона в качестве исходного сырья используют готовую крошку, содержащую, кроме полимера, до 8— 12% свободного мономера (капролактама) и до 3% воды наряду с этим в качестве сырья можно использовать отходы капрона. Готовят изделия отливкой, а для придания однородности структуре изделия их подвергают термической обработке, заключающейся в нагревании их до температуры несколько ниже температуры плавления. Это достигается погружением изделий в масляную ванну, нагретую до 150—160° С (423—433° К) с выдержкой при этой температуре до 15 час в зависимости от толщины изделия (от 0,5 до 1 час выдержки на 1 мм толщины стенок подшипника). В результате такой термообработки предел прочности на сжатие возрастает с 400 до 800 кГ/см ( = 40— 80 Мн/м ), при растяжении с 500 до 840 кГ/сл ( 50—84 Мн/м ), при статическом изгибе с 500 до 1050 кГ/см ( 50—105 Мн/м ). Ударная вязкость при этом снижается почти вдвое, однако это не отражается на эксплуатационных свойствах капроновых подшипников. [c.69]

Распространяющаяся звуковая энергия теряется на периферии канала глушителя. Благодаря внутренней вязкости воздуха, заключенного в порах материала, энергия звуковых колебаний частично преобразуется в тепловую. Материал облицовки выбирается в зависимости от частотного состава шума. Его частотная характеристика звукопоглощения должна отвечать форме спектра шума. Глушители могут иметь различный вид и различное заполнение звукопоглощающим материалом (с одно-двух или трех-четырехсторонним расположением звукопоглощающего материала). Практически толщина слоя облицовки стенок канала выбирается равной 2,5—3 см , для улучшения поглощения на низких частотах — 8—10 см. [c.156]

Испытаниям на ударную вязкость йп материал полуфабрикатов должен подвергаться в зависимости от марки стали, параметров и условий эксплуатации детали. Как правило, эти испытания должны производиться при толщине листа или толщине стенки трубы или полой поковки (отливки) 12 мм и более или при диаметре круглого проката или сплошной поковки 16 мм и более. [c.66]

Давая подробную оценку конструкции, следует помнить, что разрушающие напряжения в сосуде, изготовленном из данного материала с дефектом данных размеров, могут изменяться в зависимости от радиуса сосуда. Маловероятно, что этот эффект имеет значение для сосудов диаметров 1 м с дефектом, максимальный размер которого равен толщине стенки. Толщина стенки сосуда, по-видимому, влияет тогда, когда при данных условиях испытания вязкость разрушения материала падает с увеличением толщины образца, пока не произойдет разрушение в условиях полной плоской деформации. [c.255]

Свойства сварных соединений конструкций, как правило, должны соответствовать свойствам основного металла. В ряде случаев для отдельных типов конструкций устанавливаются минимально допустимые показатели механических свойств, в первую очередь прочность, ударная вязкость и пластичность. Например, в соответствии со СНИП 2.05.06—85 для магистральных трубопроводов было установлено, что относительное удлинение металла труб на пятикратных образцах должно быть не менее 20 % прн Оя < 588,4 МПа, 18 % при < 637,4 МПа и 16 % при сГв < < 686,5 МПа [70]. Ударная вязкость образцов с надрезом Шарпи (типы И—13 по ГОСТ 9454— 78) для основного металла труб со стенками толщиной 6 мм и более принимается в зависимости от диаметра труб и рабочего давления (табл. 9.3). [c.190]

Ввиду большой ответственности сварные соединения трубопроводов подлежат внешнему осмотру и гидравлическому испытанию. К механическим свойствам вырезанных образцов сварных соединений в зависимости от класса стали и толщины стенки предъявляют следующие требования предел прочности на растяжение сГд должен быть не ниже предела прочности основного металла ударная вязкость Ск > 5 -ь7 кГ м/см угол загиба а > 30- - 100°. [c.226]

Увеличение вязкости в непосредственной близости от стенки должно привести к утолщению ламинарного подслоя. Принимая, как это видно в формуле (XI.51), линейную зависимость толщины ламинарного подслоя от вязкости и считая неизменной вторую универсальную постоянную турбулентности а, получим значение толщины ламинарного подслоя 6j, при наличии добавок в виде [c.345]

В некоторых случаях для анализа теплопередачи в пристеночном слое движущегося расплава (см., например, 1 и 14) целесообразно рассматривать эффективную теплопроводность как функцию расстояния от внешней границы расплава (х ). Пользуясь методикой [17], примем двухслойную гидродинамическую систему, состоящую из ламинарного подслоя толщиной 5д и турбулентного потока с логарифмическим распределением скорости в пристеночной области. В ламинарном подслое (т.е. при х < 5д) принимаем Хд = X. Вне этого слоя допускаем подобие турбулентной теплопроводности Хх и турбулентной вязкости Их. Можно показать, что в этом случае Хх/Х = (г/гo) fJ где К — коэффициент пропорциональности м . Основное падение температуры происходит в относительно тонком слое жидкости вблизи стенки. Поэтому с небольшой погрешностью примем г/гд = 1. В результате получаем искомую зависимость для слоя х > 5 л [c.53]

Если учесть влияние вязкости, то всё распределение скоростей по сечению трубы следует разбить на две области 1) ядро течения, в котором поток является чисто турбулентным с распределением скоростей (6.11), и 2) ламинарный подслой, в котором влияние вязкости является преобладающим. Следовательно, путь перемешивания, или характерный масштаб I, можно использовать только для ядра течения, и поэтому, например, формулу линейной зависимости этого масштаба от расстояния от стенки можно применять только к области ядра течения, т. е. начиная с расстояния, равного толщине подслоя о. Таким образом, наименьшее значение характерного масштаба будет представляться в виде [c.480]

Сравнив приближенные формулы (10.17), (10.15), (10.16) для толщины вытеснения, касательного напряжения на стенке и сопротивления с соответствующими точными формулами (7.37), (7.31) и (7.33), мы увидим, что приближенный расчет, основанный на теореме импульсов, во всех случаях совершенно правильно передает структуру точных формул, т. е. форму зависимостей 61, Tq х) и 2W от текущей длины х, скорости набегающего потока Uoo и кинематической вязкости v. Соотношение (10.5), связывающее толщину потери импульса и касательное напряжение на стенке, также [c.195]

Второе экспериментальное подтверждение формулы для определения критической длины трещины получено при испытаниях, проведенных Гетцем и др. (1963 г.) на сосудах под давлением диаметром 152 мм из алюминиевого сплава 2014-Т6. Толщина стенки образцов 1,5 мм. В этих испытаниях использовали плоские пластины с надрезом и цилиндрические сосуды. В цилиндрических сосудах со сквозными трещинами создавали давление до разрушения. Значения Ксг подсчитывали при испытании на растяжение плоских пластин (для определения вязкости разрушения использовали образцы с центральным надрезом). По результатам испытаний цилиндрических сосудов построена кривая зависимости разрушающего напряжения от длины трещины с применением уравнения (15) при Ксг = onst. На рис. 5 представлены результаты вычислений. Штриховая линия построена на основании результатов испытания плоской пластины, скорректированных для пластины ограниченной ширины . Сплошная линия построена по результатам испытания цилиндрических сосудов, причем темными кружочками показаны отдельные результаты испытаний цилиндрических сосудов. Как можно обнаружить, кривые, построенные на основании уравнения (15), хорошо согла-еуются с результатами отдельных испытаний цилиндрических сосудов. Уровень вязкости для этих испытаний на алюминиевых образцах составил 189 кгс/мм /. [c.163]

На диаграмме показано, что пропорционально увеличению размера дефекта уменьшается уровень разрушающего напряжения. Размеры дефекта для разрушения при разных уровнях напряжения приведены на рис. 25. Данные, представленные в табл. 1 и рис. 4, могли быть использованы для получения точного спектра, но тогда диаграмма применима только для материала с показателем вязкости разрушения Ксг = 994кгс-ммЗ/2 см. рис. 4) и для трубы диаметром 762 мм и толщиной стенки 9,5 мм. Каждый сосуд под давлением или труба имеют определенный диапазон размеров дефекта в зависимости от разрушающего напряжения. На рис. 6 показано влияние на прочность геометрии трубы с постоянным показателем вязкости разрушения. На рис. 26 приведены два диапазона размеров дефекта, определенные на основании данных рис. 6. Каждый из них можно использовать отдельно, чтобы, зная температуры перехода при инициировании и распространении разрушения, построить нужную диаграмму анализа разрушения. [c.195]

Белосердечный КЧ получается при отжиге БЧ в окислительной среде. В зависимости от содержания углерода отливка из обезуглероженного чугуна имеет различную структуру по сечению на поверхности - полностью обезуглероженная зона с чисто ферритной структу рой, а в сердцевине - перлито-ферритная структура. Механические свойства такого чугуна не стандартизированы. Белосердечный КЧ применяется только для весьма тонкостенных отливок (толщина стенок 8 и 12-14 мм). Основные преимущесгва такого чугуна -повышенная вязкость и пригодность для сварки без предварительной и последующей термообработок. [c.679]

В работах, проводимых ВОДГЕО и МО ЦКТИ, были установлены общие закономерности влияния основных факторов на коэффициент расхода для случая распределения воды дырчатыми трубами. К числу таких факторов относятся виутренний диаметр трубы ё, толщина стенки трубы б, диаметр отверстий с о, средняя скорость потока Уп, средняя скорость выходящих струй V , кинематическая вязкость жидкости V. В оби ем виде зависимость коэффициента расхода от перечисленных параметров может быть записана так [c.160]

На рис. 2 показана экспериментальная зависимость относительного логарифмического декремента первой антисимметричной формы колебаний жидкости в цилиндрическом баке с 2го = 0,35 м от параметра Re [20]. Очевидно, что можно учитывать только эффект пограничного слоя уже при Re > 10 . В то же время при г- 1, V Ю" mV (вода), со Ю l Re i 10" < 1, Re 3-10 < 1, т. е. концепция пограничного слоя заведомо справедлива. Поскольку главные радиусы кривизны поверхности стенок бака намного больше толщины пограничного слоя, при вычислении диссипативных сил можно отождествить элемент смоченной поверхности стенок с плоской пластинкой, что и делается ниже. Влияние вязкости жидкости для бака с радиальными или кольцевыми ребрами малой ширины й (й < г ) проявляется посредством вихреобразова- я на острых кромках ребер. Этот эффект зависит от числа Струхаля, которое при колебаниях с частотой м можно определить так [c.63]

Монтаж преследует цель зафиксировать их положение, достигнуть более полного контакта между клеем и склеиваемыми поверхностями и создать клеевую прослойку оптимальной толщины. При использовании капсулированных клеев давление разрушает стенки капсул, обеспечивая контакт компонентов клея. Величина давления во время монтажа зависит от вязкости клея, точности подгонки поверхностей, жесткости склеиваемых участков. Его оптимальное значение подбирают преимущественно эмпирически для каждого клея отдельно. При избыточном нанесении клея, принимаемого за ньютоновскую жидкость, между толщиной dклеевого слоя, его реологическими свойствами, размерами склеиваемых поверхностей (при прямоугольной форме перекрытия в нахлесточном соединении и отношении Ь/1 > 1, где Ь — ширина перекрытия, — его длина) и приложенной нагрузкой выведена зависимость [c.534]

В случае течений, ограниченных стенками, нельзя считать, что /(= onst, но можно выдвинуть другие гипотезы о коэффициенте турбулентной вязкости К. Например, в случае плоскопараллельного течения около плоской стенки (но не слишком близко от нее — за пределами вязкого подслоя) к хорошим результатам приводит гипотеза о пропорциональности коэффициента К расстоянию до стенки из нее вытекает логарифмическая формула (6.22) для профиля скорости, согласующаяся с выводами из соображений размерности. Для течений в трубах, каналах и пограничном слое также был предложен ряд гипотез о зависимости К от расстояния до стенки z. В качестве примера можно указать на заметку Госса (1961), в которой показано, что для труб и пограничного слоя к неплохо согласующимся с опытом результатам приводит предположение о пропорциональности К функции 1—(I—z/б) , где Ь — радиус трубы или толщина пограничного слоя, или на гипотезу Сцаблевского (1968) = (1 — 2/6) ехр (—zimb) при и К—К(тЬ) при m z/6[c.320]

На рис. 245 показана зависимость статической прочности надрезанных образцов с большой площадью поперечногосечения (около 500 СМ-) от те.мпературы испытания. Надрезы были выполнены перпендикулярно направлению растяжения в стенке центрального отверстия в образце. В образцах со сварным соединением надрезы были выполнены у края сварного шва в точках с минимальной ударной вязкостью посередине толщины образца. [c.367]

Т1Та и Не +. Напряжение трения х = Л.Эн/9 у сохраняет порядок величины по всей толщине пограничного слоя, откуда, считая зависимость коэффициента вязкости от температуры степенной Ц/Цо = (7 /7 , ) , получим дифференциальное соотношение, справедливое вблизи стенки [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...