Фильтры амплитудные

В простейшем случае, при записи методом бинарных голограмм, фильтр представляет собой дифракционную решетку с переменной шириной и положением штриха. На рис. 7.2, а показан дифференцирующий фильтр, амплитудная прозрачность которого равна 1 h x,y), значения фазы, равные О и я соответственно в верхней и нижней половинах фильтра, записываются так, что ширина полосы на данном участке голограммы пропорциональна соответствующему значению h (х у) , а фазовая информация кодируется путем смещения структуры штрихов в нижней половине фильтра на половину периода решетки, передающей пространственную несущую. [c.142]

Фильтр, амплитудное пропускание которого описывается выражением (6.40), используется далее в обычной оптической схеме для осуществления пространственной фильтрации (рис. 120, б). Фильтруемый сигнал помещают в переднюю фокальную плоскость линзы, а в ее задней фокальной плоскости устанавливается голографический фильтр. Фурье-образ S F) сигнала s (х) используется в качестве восстанавливающей волны, а непосредственно за голограммой комплексная амплитуда восстановленной волны имеет вид [c.181]

Если в приемник вместо монохроматической волны (9.110) ввести модулированную сигнальную волну, то процесс гетеродинного детектирования можно проанализировать, рассматривая модулированный сигнал как несущую и ряд боковых полос. Каждая спектральная компонента сигнала создает ток, описываемый выражением (9.113), со своей ПЧ при этом 1 — постоянная составляющая тока, которую создавала бы каждая спектральная компонента. Если частотный интервал, занятый боковыми полосами модуляции, меньше сдвига или частотной разности между излучением гетеродина и несущей сигнала, то в результате процесса гетеродинирования спектр модуляции оптического сигнала должен полностью воспроизводиться в спектре модуляции фототока, изменяющегося со значительно меньшей промежуточной частотой. Как явствует из выражения (9.112), при таком преобразовании сохраняются относительные значения амплитуд и фаз. Обычно детектировать модуляцию на ПЧ проще, чем прямо детектировать модуляцию оптической несущей, поскольку сигнал с ПЧ можно наблюдать на спектроанализаторе или детектировать каким-нибудь хорошо разработанным электронным методом. Для приема и измерения информации, содержащейся в модуляции, пригодны узкополосные фильтры, амплитудные детекторы и дискриминаторы. Таким образом, гетеродинный метод с оптической точки зрения одинаков для амплитудной, фазовой или частотной модуляции сигнала, поскольку для демодуляции пользуются электронной, а не оптической аппаратурой. [c.521]

Поскольку представленные алгоритмы отслеживают низкочастотные компоненты з (к) и одновременно подавляют высокочастотную составляющую п (к) измеряемого сигнала, их можно рассматривать как специальные формы дискретного низкочастотного фильтра. Амплитудные частотные характеристики этих алгоритмов показаны на рис. 27.3.3. [c.468]

Характер распределения (П.Г.1) сохраняется и в тех случаях, когда в формировании пучка участвуют линзоподобные оптические элементы (гл. 5) или среда с поперечной фазовой неоднородностью (гл. 6). Однако, если в образовании пучка участвуют оптические элементы с поперечной амплитудной неоднородностью, характер распределения изменяется. Рассмотрим только два таких элемента локальный фильтр, амплитудный коэффициент пропускания которого задан выражением ехр [—/2(], и протяженную среду, комплексный показатель преломления которой определен формулой (6.2), где гц и а — комплексные величины [при условии а (л 2— [c.197]

Первый подход заключается-просто в обратном проецировании данных, закодированных в изображении 1<(хг, уз), по той же схеме, по которой они были получены. Для выполнения этой операции чаще всего используются некогерентные оптические системы [140]. Входным транспарантом служи регистратор 3 с записанным на нем изображением /(хз, у ), который освещается диффузным некогерентным светом. На расстоянии 212 от транспаранта располагается оптический пространственный фильтр, амплитудное пропускание которого совпадает с пропусканием кодированной апертуры. В области, отстоящей от транспаранта на расстоянии 213, формируется некоторое трехмерное изображение. Так как схема оптического восстановления совпадает со схемой получения кодированного изображения, то можно сказать, что в некотором приближении это трехмерное изображение совпадает с трехмерным суммарным изображением объекта, синтезированным по его двумерным коническим проекциям. Приближение заключается в том. Что обратному проецированию подвергаются не сами конические проекции, а их сумма I хз, уг), которая содержит области перекрытия отдельных проекций. Поэтому эти участки кодированного изображения /(хз, уз) при обратном проецировании будут давать вклад в каждую из обратных проекций, что приводит к искажению суммарного изображения. [c.190]

Согласно Публикации 386 МЭК измерительный прибор—детонометр должен содержать фильтр, амплитудно-частотная характеристика которого, показанная на рис. 6-44, соответствует чувствительности слуха к детонации рекомендуемая частота измерительного сигнала 3150 Гц. [c.207]

Для испытаний используют основную схему (см. рис. 5-7), но в цепь высокого напряжения в этом случае включают дополнительно выпрямительное устройство (рис. 5-11) конденсатор С, включенный параллельно служит для сглаживания пульсаций напряжения. Хотя нормами допускается пульсация, не превышающая 0,05 амплитудного значения, применяемые выпрямительные схемы обеспечивают более низкий уровень пульсаций. Выпрямительное устройство ВУ содержит собственно выпрямитель — ламповый или полупроводниковый, фильтр и в некоторых случаях схему умножения выпрямленного напряжения. Для выпрямления используются высоковольтные двухэлектродные лампы-кенотроны или полупроводниковые диоды. [c.109]

Структурная схема рис. 72 универсальна, так как изменение программы позволяет реализовать любой метод обработки информации ВТП, основанный на анализе амплитудно-фазовых параметров сигналов амплитудный, фазовый, способ проекции. Эта же схема с добавлением программно управляемых последетекторных фильтров может быть применена и для реализации модуляционного метода. Она может быть использована и для метода [c.138]

Таким образом, минимумы на определенных частотах в отраженном импульсе соответствуют свободным колебаниям стенки изделия на основной частоте (п = 1) и гармониках. Частотно-модулированный импульс становится амплитудно-модулирован-ным. После усиления отраженные импульсы проходят через фильтр, который выделяет минимумы амплитуды. По их частоте определяют толщину изделия. Чтобы выполнялись условия свободных колебаний и не возникали резонансы колебаний столба жидкости, длительность импульса должна быть меньше времени его распространения в иммерсионной жидкости. [c.127]

В трех рассмотренных примерах потеря корреляции была обусловлена разными причинами в гребенчатом фильтре — неоднородностью амплитудно-частотной характеристики, в тонком [c.107]

Неподвижная промежуточная втулка придает агрегату ряд важных конструктивных особенностей. Прежде всего упрощается цепь прецизионных сопряжений, что позволяет повысить плотность посадок распределительного механизма дробления. Далее, потоки в отверстиях неподвижной втулки имеют постоянное направление и позволяют применить комбинированное клапанно-золотниковое распределение. Обе особенности, помимо повышения частоты и мощности возбуждения, позволяют снизить уровень шума и кинематических помех роторного возбуждения. Последнее вытекает непосредственно из значения потока, знаменатель амплитудного множителя в котором содержит произведение двух величин порядка рп. Для исключения составляющих при нулевых k или р в гармониках наложений необходимо, чтобы сочетание четных и нечетных значений й и р сводило к нулю фильтрующий множитель sin (1 - -+ ри + M-4 - Для 2(i,4a = я такое сочетание дают нечетные п и Цо. Однако в этом случае сочетание нечетных k и р и, в частности, их значение, равное единице, приводят к действующему значению фильтрующего множителя. Для уменьшения нейтрализации первых гармоник разных знаков в сомножителе (1 + рп + не- [c.239]

Наряду с измерением скорости часто представляет большой интерес определение ее направления. Один из способов определения знака скорости заключается в несимметричной деформации огибающей доплеровского сигнала путем применения соответствующих амплитудных фильтров приемной части оптического устройства, либо формирования в рассеивающем объеме интерференционного поля с несимметричным распределением интенсивности в направлении измеряемой компоненты скорости. Смена [c.296]

Основные характеристики сопротивление проволочных тензодатчиков 50—200 ом диапазоны измерения относительных деформаций 0Д2 0,06 и 0,2о/о диапазон регистрируемых частот от О до 1500 гц регистрация осциллографом со шлейфом типа 1Т. Питание от сети через стандартный выпрямитель с электронной стабилизацией типа БУС-1. Отклонение амплитудной характеристики от прямой и неравномерность частотной характеристики Зо(о в диапазоне измерения. Схема входа позволяет включать электрический фильтр для снижения влияния паразитных наводок. [c.496]

Плоские центробежные регуляторы обычно имеют частоты автоколебаний в интервале от нескольких десятков до нескольких сот герц. Как правило, динамические системы (механические или электромеханические), приводимые в движение от двигателей с центробежными регуляторами, являются фильтрами высоких частот (что может быть каждый раз проверено по их амплитудно-частотным характеристикам) и поэтому периодической составляюш,ей не пропускают. Все же уменьшение амплитуды периодической составляющей является желательным фактором, устраняющим возможности возникновения вибраций в узлах машин и приборов. [c.175]

Когда требования к точности измерения уравновешивания еще не были особенно высокими, а следовательно и не было необходимости в сильной фильтрации рабочего сигнала от помех, применялись фильтры с добротностью 8—12. При этом случайные изменения скорости вращения балансируемого ротора не вызывали ощутимых амплитудных и фазовых ошибок. В связи с этим определение угловой координаты неуравновешенности при применении резонансного фильтра оказывалось возможным после фильтрации сигнала, как это показано на блок-схеме на фиг. 19. Выбор работы механической части в зарезонансной зоне d/ Oq >3 практически гарантировал от фазовых ошибок, а измерение амплитуды.при применении скоростных датчиков имело погрешность, прямо пропорциональную изменению скорости вращения ротора. Так как изменение этой угловой скорости при правильно подобранной мощности асинхронного электродвигателя укладывается обычно в 2—3%, то и амплитудными ошибками вполне можно пренебречь. Погрешности электрической части схемы, если 34 [c.34]

Действительно,, по амплитудно-фазовой характеристике видно, что изменение амплитуды в области резонанса вызывает прогрессивное возрастание ошибок с расширением полосы изменения угловой скорости и повышения добротности фильтра, фазовые ошибки возрастают практически линейно с расширением полосы изменения угловой скорости, а крутизна их возрастания увеличивается с повышением [c.35]

На фиг. 2 приведена блок-схема балансировочного станка ВС-6. Сигнал, пропорциональный величине неуравновешенности ротора, с датчиков 16 поступает на вход избирательного усилителя /, фильтры которого настроены на частоту враш,ения ротора. Усилитель обладает высокой избирательной способностью, благодаря чему полезный сигнал усиливается и ослабляются помехи. Кроме того, усилитель имеет характерную амплитудную характеристику с небольшим подъемом на низких частотах, что уменьшает влияние изменения скорости враш,ения на чувствительность станка. [c.366]

В процессе испытания опытного образца балансировочной машины определяются степень взаимного влияния плоскостей исправления цена деления прибора, указывающего величину неуравновешенной массы порог чувствительности разрешающая способность линейность шкалы указывающих приборов точность показания углового положения неуравновешенной массы добротность фильтра избирательных усилителей амплитудно-частотная характеристика избирательных усилителей амплитудно-частот-ная характеристика механического блока помехоустойчивость балансировочной машины стабильность показаний балансировочной машины влияние привода ротора на точность измерения величины неуравновешенной массы мощность, потребляемая балансировочной машиной трудоемкость уравновешивания и др. [c.305]

Амплитудно-частотная характеристика избирательных усилителей. Амплитудно-частотная характеристика избирательных усилителей электронного блока балансировочной машины определяется по показаниям измерителя величины неуравновешенности в зависимости от подаваемых на вход сигналов, равных по напряжению и отличных по частоте. При каждом измерении фильтр электронного блока настраивается в резонанс частоте сигнала. Если электронный блок имеет фильтры на несколько фиксированных частот, то частота сигнала подстраивается на мак-симальное усилие каждой из фиксированных частот. По данным измерения строятся графики функции iti) [c.311]

В качестве узкополосных формирователей используют кварцевые, магни-тострикционные, пьезокерамические, L -, RL -, активные R - и другие избирательные фильтры, амплитудно-частотная характеристика которых не описывается кривой Гаусса. Однако кривая Гаусса является хорошей аппроксимацией АЧХ системы последовательно соединенных, настроенных на одну частоту нескольких идентичных фильтров. [c.299]

При уменьшении величины Q h / СС-фильтр целесообразно применять в еще более широком диапазоне значений Q - Это объясняется меньшими, чем в случае применения / С-фильтра, амплитудными и фазовыми искажениями коэффициента передачи /С/ (7) в области частот П у> Пыин- При увеличении коэффициента потерь /,С/ -фильтр приближается по эффективности к R -фильтру (кривые 5 и 5 на рис. 5). [c.73]

В результате научно-исследовательских работ удалось синте-тизировать ряд монокристаллов ферритов для линейных и нелинейных сверхвысокочастотных ферритовых устройств. Монокристаллы ферритов применяются в узкополосных перестраиваемых фильтрах, амплитудных и фазовых модуляторах СВЧ и оптического диапазона, в пассивных ограничителях мощности, преобразователях частоты и т. п. [c.34]

В наиболее распространенной схеме оптического коррелятора операция корреляции осуществляется перемножением фурье-об-разов входной и эталонной функций с последующим преобразованием Фурье полученного произведения. При этом эталонная функция записывается в виде своего комплексно-сопряженного фурье-образа. Поскольку эталонная функция помещается в частотной плоскости коррелятора, она по существу является пространственным фильтром. Амплитудное пропускание записанной эталонной функции в общем случае имеет комплексный характер и, следовательно, подобно амплитудному пропусканию голограммы (см. гл. 1). Однако цель пространственного фильтра-голограммы состоит в определении соответствия (согласования) между входным образом (или его частью) и эталонной функцией (а не в формировании эстетически приятного изображения на выходе, как в голографии). Таким образом, комплексный эталонный фурье-образ, расположенный в частотной плоскости, можно назвать согласован- [c.551]

Коэффициент бегоначаи — коэффициент паразитной ЧМ звука, из-за неиз бежных колебаний скорости магнитной ленты измеренный при условиях оценка соответствующей среднему субъективному восприятию возникающих искажений Измерение производится детонометром, соответствующим требованиям ГОСТ 11948—66. Измерения проводят на сигнале с частотой 3150 Гц 10%. В детоно метре демодулированный сигнал поступает на фильтр, амплитудно-частотная ха [c.272]

Pili . 1. Частотный детектор с 2 контурами, настроенными иа несущую частоту (Оо L — дроссель развязки Н1) иысокой частоте емкости С,, С., С, и сонротивле-1И1Н U , Й2, R.I -— элементы фильтров амплитудных детекторов на диодах D, и 1)2. [c.407]

На рис. 42 показана блок-схема прибора МАША-1 [4]. Прибор состоит из последовательно соединенных блока намагничивания намагничи-вающе-преобразовательного устройства 2, предварительного усилителя 3, полосового фильтра 4, амплитудного дискриминатора 5, счетчика импульсов 6, регистра памяти 7, индикаторного устройства 8, блоков управления 9 и питания 10. Для получения на выходе преобразователя скачков Баркгаузена образец намагничивают медленно изменяющимся двухполярным напряжением, вырабатываемым блоком намагничивания 1. Для усиления слабых сигналов скачков Баркгаузена используется предварительный усилитель 3. [c.78]

Неферромагнитную проволоку, особенно проволоку из тугоплавких металлов, проверяют дефектоскопами ти-иов ВД-ЮП, ВД-20П, ВД-21 П. Структурная схема этих приборов, так же как и более универсального прибора ВД-23П (рис. 73), отличается от схемы, показанной на рис. 65, наличием усилителя огибающей, фильтра и блока распознавания вида дефекта, включенных последовательно между выходом амплитудного детектора и индикатором, в качестве которого используются счетчики суммарной протяженности длинных дефектов (типа расслоев в вольфрамовой проволоке) и числа коротких дефектов, превышающих пороговый. Благодаря применению измерительного преобразователя скорости перемотки проволоки результаты контроля не зависят от вариации скорости перемотки. Приборы снабжены осциллографическим индикатором, имеют выход для подключения самописца и выход информации в двоично-десятичном коде для сопряжения с ЦВМ. Они позволяют контролировать проволоку в изоляции и под слоем графитового смазочного материала. Для дефектоскопии ферромагнитной проволоки применяется подмагничи-вание постоянным магнитным полем. [c.143]

В описанных принципах построения устройств формирования применение перестраиваемых полосовых фильтров позволяет максимально снизить требования к ирямоугольности их амплитудно-частотных характеристик. Это связано с тем, что, с одной стороны, техническая реализация перестраиваемых в широком диапазоне частот полосовых фильтров высокого порядка (п > 2) затруднена, с другой стороны, — отсутствует необходимость использовать в качестве полосовых фильтров резонансные звенья выше второго порядка ввиду того, что любая сложная АЧХ фильтра может быть получена соответствующей настройкой нескольких простейших, перестраиваемых по всем параметрам полосовых фильтров. [c.302]

Аппаратура для измерения параметров удара должна иметь линейную характеристику в широком диапазоне измеряемых ударных ускорений, обладать плоской частотнойхарактеристи-кой в этом же диапазоне. Особое внимание следует уделять фазово-частотной характеристике во избежание искажений формы измеряемого ударного импульса при условии, что отклонение амплитудно-частотной характеристики от горизонтальной оси не должно превышать 2 %, В общем виде измерительную аппаратуру можно представить в виде полосового фильтра с нижней /и и верхней / граничными частотами. Для надежной регистрации измеряемого ударного импульса аппаратура должна отвечать следующим условиям [c.356]

Приведенные примеры характерны тем, что в обоих случаях элементы, возбуждающие колебания (зубчатая муфта между турбиной и редуктором и зубчатая пара второй ступени), и элементы, на которых развиваются интенсивные резонансные колебания (шестерня II ступени и ротор турбины), разделены торсионом, который обычно рассматривается как слабая связь, играющая роль фильтра, изолирующего обе части системы, расположенные по разные стороны от торсиона. Порядок обнаруженных собственных частот показывает, что они лежат значительно выше области частот, определяемых образованием узлов на участках соединительных валов, и обусловливается, по всей вероятности, податливостями участков, включающих зацепления. Следует отметить, что в описываемом случае исследовались лишь крутильные колебания, возникающие в системе. Обнаруженные при экспериментах режимы повышенных вибраций и достаточно четко вырисовывающиеся резонансные кривые еще раз подтверж дают актуальность расчетного предсказания собственных резонансных частот системы и построения амплитудно-частотных характеристик колебаний рассматриваемых систем. [c.89]

Передающий блок (рис. 42) содержит коммутатор 1, состоящий из тактового генератора 2, триггера 3 и диодной матрицы 4, выходы которой соединены управляющими входами канальных ключей 5-1, 5-2 и 5-3, подключенных к модулятору 6. На вход модулятора 6 поступает также выходной сигнал генератора поднесущей частоты 7. Приемный блок содержит демодулятор < , амплитудный селектор 9, распределитель 10, выполненный на последовательно соединенных одновибраторах 11, которые поочередно подключают канальные фильтры нижних частот к выходу демодулятора. [c.229]

Рис.4. Кривые спектров и их суммы, полученных с образцов и с фильтра-датчиа J помощью амплитудного анализатора импульсов ААДО-1

При малых величинах Q получается плохое подавление помех, но малое искажение амплитудных и фазовых характеристик при изменении скорости вращения ротора на станке. При больших значениях Q помехи подавляются хорошо, но малое изменение скорости вращения ротора вызывает большие фазовые и амплитудные ошибки. Величина Q зависит от тшательности подбора сопротивлений и емкостей моста, а также от коэффициента усиления каскада фильтра, [c.359]

Поскольку для определения математического ожидания и дисперсии косинуса фазовой ошибки необ.ходимо знание плотности распределения фазы смеси щ(<р), для ее измерения был создан исследовательский стенд. Кро.ме того, была создана оригинальная аппаратура для непосредственной регистрации числовых характеристик фазы — и Измерение плотности распределения клиппированной смеси осуществлено на 256-канальном анализаторе типа АИ-256-1, имеющем наряду с режимом амплитудного анализа режим анализа временных интервалов. Так как анализатор рассчитан на короткие (с передним фронтом 0,2—4 мксек) импульсы, была разработана специальная приставка, обеспечивающая необходимые параметры входных сигналов. Узкополосные случайные помехи образуются путем пропускания сигнала генератора шумов Г2-12 через фильтры с высокой добротностью и изменяемой резонансной частотой. Для анализа была принята. модель в виде суммы А2 векторов сигнала Ас и помехи Ап, вращающи.хся со скоростями 05с И о5 = К(Ос соответствеино. При этом условие клиппирования предполагает измерение фазовой ошибки между Ас и Л л в момент, когда вектор А пересекает мни.мую ось слева направо (рис. 3). Учитывая равномерность распределения фазы по.мехи е [c.306]

ПОЛОСА ПРОПУСКАНИЯ — область частот, в к-рой колебания, проходящие через радиотехн., акустич., оптич. и др. устройства, изменяют свою амплитуду и др. параметры в установленных границах. Для электрич. цепей в пределах П. п, сопротивление цепи (в зависимости от её типа) близко к своему макс, или мин. значению (наир., параллельно или последовательно включённый колебат. контур). П. и.— важная характеристика резонансных систем, фильтров и др. В радиотехнике принято оценивать ширину П. п. по определ. уровню (обычно 1/1 2) амплитудно-частотной характеристики цепи относительно её макс, значения. П. п. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...