Процессы Расчетные данные

В книге приводятся результаты теоретического и экспериментального исследования процесса термодиффузионного разделения в газовых смесях в стационарных и нестационарных условиях. Рассматриваются различные методы описания явления термодиффузии в газовых смесях. Описываются принципы стационарного и нестационарного метода экспериментального определения термодиффузионной постоянной. Рассматривается влияние термодиффузии и диффузионной теплопроводности на кондуктивный и конвективный перенос тепла. Найден вклад неидеальности компонент газовой смеси в характеристики процесса термодиффузионного разделения. В приложении приводятся экспериментальные и расчетные данные по термодиффузионной постоянной бинарных смесей газов. [c.208]

Результаты сопоставлений экспериментальных и расчетных данных показывают достаточную корректность принятых в расчете допущений при схематизации процесса сварки с точки зрения определения ОСН. Это обстоятельство дает основание считать, что полученные расчетным путем поля ОСН в типовых сварных узлах с достаточной точностью отражают реальные ситуации. [c.297]

Допускается указывать предельные величины чисел оборотов, справочные и расчетные данные в виде диаграмм, графиков и таблиц, представляющие последовательность процессов во времени и поясняющие связи между отдельными элементами. [c.202]

На рисунках 3.31 и 3.32 приведены примеры соответствия расчетного спектра энергии активации элементарных процессов экспериментальным данным, полученным различными авторами. На рисунке 3.31, а показан спектр [c.196]

Несмотря на то, что с явлением гидравлического удара, неоднократно приводившим к авариям трубопроводов, ученые и инженеры были знакомы сравнительно давно, правильное объяснение этого сложного физического процесса было дано лишь в 1898 г. проф. Н. Е. Жуковским на основании обширных теоретических и экспериментальных исследований. Теория гидравлического удара и расчетные формулы, выведенные Н. Е. Жуковским, были использованы учеными и инженерами всего мира при расчете трубопроводов и дальнейшем изучении этого явления. [c.101]

Проектирование установок и их элементов можно в значительной степени возложить на ЭВМ. Наиболее полно этой задаче отвечает система автоматизированного проектирования (САПР). САПР может выдавать основные расчетные данные, проводить их анализ, принимать проектные решения с учетом различных ограничений, имеющегося оборудования и существующей технологии и даже выдавать текстовую и графическую проектно-конструкторскую документацию. Обязательным элементом САПР является комбинированная модель установки или процесса. [c.132]

Сопоставление экспериментальных и расчетных данных свидетельствует о хорошем их совпадении, что особенно показательно в данном примере, так как зазор выбран очень малым и все принятые при анализе процессов в нагреваемом изделии допущения должны здесь сказываться в наиболее сильной степени. [c.90]

Необходимо иметь в виду, что расчет и конструирование являются двумя сторонами единого процесса проектирования, дополняющими друг друга. Не следует ограничиваться расчетными данными. В ряде случаев оказывается целесообразным определять размеры и форму деталей, руководствуясь технологическими требованиями их изготовления, сборки и условиями эксплуатации, т. е. конструктивными соображениями. В таких случаях наиболее целесообразно совмещать расчет и конструирование. Иногда целесообразно предварительно выбрать форму и размеры детали, а затем произвести проверку ее прочности расчетом. [c.249]

Рассчитанная по скорости отложения ниобия в зависимости от температуры энергия активации процесса получилась равной 1=7270 кал/моль в диапазоне температур 950—1200° С и 2=23100 кал/моль в диапазоне 1300—1600° С. В результате экспериментальных исследований и расчетных данных скорость [c.48]

При статическом и квазистатическом малоцикловом разрушениях определенный вклад в общее удлинение образца (особенно если материал имеет большой коэффициент ф) вносит участок окончательного долома, связанный с локализацией пластической деформации в шейке. Измерение поперечным деформометром не позволяет зафиксировать процесс на предельной стадии, что приводит к получению значений пластичности е , меньших е,),, так как последняя характеристика определяется для окончательного разрушения. В то же время при небольших значениях ф, когда осуществляется менее вязкое разрушение, процесс локализации деформаций и долома выражен слабее, так что Еф и Е/ оказываются практически равными. Таким образом, использование зависимости вида (1.1.2) позволяет уменьшить превышение расчетных данных в области высоких значений пластичности и сблизить расчет с экспериментом при малых ф. [c.9]

Наличие напряженного состояния в поверхностных слоях металла облегчает разупрочнение границ зерен и ускоряет процесс коррозионного растрескивания. Доступ молекулярного водорода к развитой поверхности цементитных участков облегчает протекание химической реакции обезуглероживания, а также отвод продуктов реакции. Это подтверждается экспериментальными и расчетными данными, приведенными на рис. 25 [74]. При одинаковых условиях проведения опытов, с уменьшением толщины стенки критическое давление должно бы быть одинаковым, что соответствовало бы меньшим глубинам обезуглероживания. Однако уменьшение толщины стенки приводит к увеличению тангенциальных растягивающих напряжений и равновесие реакции в данных условиях сдвигается в сторону более низких критических давлений, что увеличивает глубину обезуглероживания (рис. 25). [c.152]

Зависимость теплообмена от числа Re при неравновесных химических реакциях в теплоносителе носит более сложный характер по сравнению с процессами в инертных потоках, С увеличением числа Рейнольдса растет конвективный перенос тепла и массы по сечению потока, снижается толщина пограничного слоя, его термическое и диффузионное сопротивление, изменяются профили температур и концентраций, а следовательно, и соотношение тепловых потоков, передаваемых различными путями. В настоящее время отсутствуют экспериментальные данные по профилям концентраций компонентов в турбулентных неравновесных потоках четырех-окиси азота, поэтому при рассмотрении влияния числа Re на профиль С4 по поперечному сечению потока, что, согласно (3.20), определяет величину вклада химических реакций в теплообмен, могут быть использованы лишь расчетные данные. На рис. 3.3 изображены графики из [3.38], характеризующие изменение С4 и эффек- [c.68]

Численные значения полученные расчетом по формуле (4.5) для D -170 мм, приведены в табл.4.13. Достаточно хорошая сходимость результатов измерений на реальных электродных системах и оценки по расчетным формулам дают возможность прогнозировать параметры электродных систем в процессе их разработки и определять способы повышения сопротивления электродных систем. Некоторое занижение расчетных данных обусловлено влиянием на результаты измерения наличия посадочного гнезда для крепления высоковольтного электрода. Само посадочное гнездо изолировано, но вызванное им изменение геометрии поля ведет к снижению F. Влияние посадочного гнезда заметно лишь при малых значениях диаметра электрода, при d- 130 мм вносимая гнездом погрешность не превышает 15%. [c.187]

Такой подход тем более необходим при исследовании сложных гидродинамических процессов в проточной части на режимах, далеких от расчетного при этом суммарные силовые и моментные характеристики дают базу для расчета переходных процессов, а данные зондирования позволяют выяснить причины значительного отклонения характеристик от характеристик зоны эксплуатационных режимов и разработать наиболее достоверные способы учета влияния неустановившегося движения жидкости. [c.270]

В процессе разработки в конструкцию сборного железобетонного фундамента вносились некоторые изменения. Поэтому данные, приведенные в качестве примера в 3-6, отличаются от расчетных данных, приведенных в тз бл. 5-3. [c.230]

Расчетные данные по формулам (9-9) уточняются по результатам химического контроля в процессе эксплуатации. [c.192]

Изготовитель занимается выпуском и поставкой изделий по заказам. В этом случае выпускаемые им изделия должны отвечать техническим условиям заказчика. Его ответственность перед заказчиком обычно ограничивается гарантийными обязательствами и сводится к тому, что характеристики поставляемых изделий находятся в соответствии с расчетными данными и качеством, которые оговорены в контракте. Примерами могут служить автомобильные детали, литые пластмассовые изделия, специализированные винторезные станки. На практике часто можно встретиться с осуществлением надзора со стороны заказчика, который принимает форму контроля за качеством отгружаемых изделий и частичной оценки состояния производственного инструмента и технологических процессов. [c.223]

Щ Разными авторами, рассматривавшими механизм процесса обмена ионов с различных точек зрения (как процесс, подчиняющийся закону действия масс, как распределение ионов в двух не смешивающихся фазах, как процесс, аналогичный адсорбции неэлектролитов и т. п.), было предложено большое число математических формулировок закономерностей этого процесса, показывающих большее или меньшее совпадение расчетных данных с экспериментально найденными. Некоторые из этих формулировок, давая хорошее совпадение расчетных и опытных данных на ионитах одного типа, оказывались малопригодными для количественного учета течения процесса в случае применения ионитов других типов. Одним из существенных недостатков большинства предложенных формул являлось то, что имея дело с сильными электролитами, в них тем не менее принимали во внимание лишь аналитически определяемые концентрации отдельных ионов, а не их активности. [c.186]

Процессы регулирования На фиг. 12 построены кривые процессов регулирования. В качестве расчетных данных выбраны в первом случае = 1j [c.33]

В ряде случаев для определения коэффициентов массоотдачи и потоков массы может быть использована аналогия процессов переноса теплоты и вещества. Аналогия особенно часто используется, если необходимо незамедлительно иметь расчетные данные. [c.126]

Показатели эффективчости использования электроэнергии в высокотемпературных процессах (расчетные данные чехословацких специалистов) [c.81]

Соотношение (2.52) качественно хорошо согласуется с формулой, предложенной в [39]. Следует отметить, что в силу своей структуры соотношения типа (2.54) или другие для определения т не очень чувствительны к выбору параметров, отражающих расширение слоя в процессе роста скорости фильтрации газа, и связи между ними. Поэтому пог шность при сопоставлении экспериментальных и расчетных данных по порозности слоя может быть удовлетворительной, хотя сама формула не адекватна физической картине. [c.55]

Давая обобщенную характеристику типовых расчетных задач, рещае-мых в конструировании ЭМУ, следует отметить, что большинство этих задач (за исключением тепловых, деформационных расчетов и проектных расчетов размерных цепей) имеют достаточно простые алгоритмы решения и могут быть выполнены на ЭВМ с малыми затратами времени. Значительная часть конструкторских расчетов носит характер проверок проектных решений, принимаемых на предыдущих этапах проектирования. Поэтому целесообразно обеспечить конструктора оперативными расчетными данными непосредственно в процессе его работы с геометрическими моделями проектируемых объектов. [c.189]

Из расчетных данных видно, что с уменьшением толщины пластины L начинают проявляться масштабные эффекты в детонационной волне, когда на процессы, происходящие в тонкой пластине, оказывает влияние хпмппк. Поэтому при достаточно тонкой пластине малой массы имеется возможность реализовать большие скорости метания, сравнимые со скоростью детопацион- [c.272]

Ниже представлены расчетные данные, полученные с использованием уравнений (100 101) и характеризующие возможности валинового нанесения растворов ингибиторов УНИ и БН, а также факторы, влияющие на этот процесс, при условии неограниченной [c.144]

В настоящее время пластометрические исследования рассматриваются уже не как вспомогательные испытания, необходимые для получения расчетных данных по сопротивлению деформации и пластичности металлов и сплавов, а как новое научное направление, связанное с изучением сложных реологических свойств деформируемых материалов в условиях различных процессов ОМД. [c.5]

Если восстановление растворенного кислорода является единственным катодным процессом, то, как уже говорилось, наибольшая его скорость равна предельному диффузионному току. Теоретический расчет, выполненный без учета гидролиза ионов, показал, что при 10, 20, 40, 60, 90 °С величины pH приэлектрод-ного слоя соответственно равны 11,35 10,84 10,06 9,32, 8,68 [1]. Более глубокая ( избыточная ) катодная поляризация, приводящая к выделению водорода, сопровождается дополнительным ростом pH. Однако величина этого эффекта невелика вследствие перемешивания раствора пузырьками водорода. Результаты прямых экспериментов удовлетворительно согласуются с расчетными данными и показывают, что при потенциалах восстановления кислорода стационарное значение pH в приэлектродном слое при комнатной температуре равно 10,5 (рис. 4.4), чему отвечает нп = = 0,52 В по н. в. э. Известно, что потенциал коррозии железа в большинстве нейтральных растворов близок к ор = —0.50 В [61. Следовательно, коррозия протекает в условиях, когда скорость окисления металла находится вблизи максимума кривой /а (В). Снижение /а до /эащ = 2 мкА/см (что эквивалентно 0,01 мм/год) требует катодной поляризации дй потенциала аащ = = —0,55 В по н. в. э. Это значение Ваащ, проверенное многолетней мировой практикой, по ГОСТ 9.015—74 выбрано в качестве важного критерия — минимального защитного потенциала ащ-В качестве максимального защитного потенциала поверхностей, имеющих защитные покрытия, принято = —1,2 В по [c.60]

Указанную методику можно рекомендовать для расчета размеров рабочих инструментов вытяжных штампов. Однако в процессе отладки технологического процесса неизбежна некоторая корректировка расчетных данных, так как на практике вытяжной инструмент используется не только для вытяжки трубок из стали Х18Н10Т, но и для изготовления трубок из других материалов. [c.88]

Сравнение опытных и расчетных, данных показывает, что методика [5.33] может быть использована при соответствующем учёте особенностей конвективного теплообмена и свойств N2O4 для определения профиля Тс в зоне ухудшенного теплообмена. По-видимому, при детальных экспериментальных исследованиях этого процесса будут внесены соответствующие уточнения, в частности в величины произведения /С1К2 и W kp- [c.143]

Приводимые в табл. 2 результаты пульсаторных испытаний и расчетных данных показывают хорошую сопоставимость расчетных значений усталостных характеристик Очк, >п с экспериментальными и тем самым доказывают, что процесс иакопления усталостных повреждений для сплава АМ.Г 1 с достаточной точностью может быть описан простым линейным законом. [c.145]

Согласно принятой последовательности технологических операций (рис. 7.13) вначале рассчитывается сорбция хозяйственнобытовых сточных вод на сорбенте в однородной форме, единственно достоверной до начала расчета. Эта стадия подробно описана в 7.5. Выходная кривая первой сорбции была приведена иа рис. 7.7 (кривая 1). Распределение поглощенных компонентов по слою сорбента в момент проскока дано в табл. 7.5 и является исходной информацией для расчета двухстадийной регенерации. Параллельно, экспериментальным путем, определяются показатели процесса в целях сопоставления их сходимости с расчетными данными [194]. [c.174]

На рис. 1-3 представлена схема проточной части турбины 300 Мет — К-300-240, а на рис. 1-4 — процесс расширения пара в турбине. Отлолсения на лопатках турбины приводят к снижению ее мощности, причем с повышением начального давления пара проходные сечения уменьшаются и влияние отложений сказывается сильнее. Кроме того, переход к сверхкритическим давлениям снял возможность вывода примесей из котлоагрегата, которая для турбин докритических давлений обеспечивала некоторую ее защиту от загрязнений. В то же время сверхкритические давления способствовали резкому возрастанию растворимости в паре различных примесей, что не только повысило их вынос в турбину, но и создало реальную опасность загрязнения головной части машины при срабатывании перепада до давлений, при которых растворимость примесей существенно меньше. В этом отношении весьма характерно поведение окиси меди. На рис. 1-5 представлены расчетные данные по ее растворимости в паре различных параметров. Как видно, растворимость этого соединения резко уменьшается с понижением давления пара, что обусловливает достаточно жесткие требования к нормированию качества питательной воды блоков сверхкритических давлений по этому показателю. [c.8]

Описание процесса, экспериментальные данные и расчетные рекомендации для случая конденсации паров металлов из потока инертного газа (большие концентрации неконденсирую-щегося газа) приведены в 6. [c.226]

Определение длины открытого горящего факела было предметом весьма многих исследований. Естественно было предположить, что концом факела является то место на его оси, где в результате перемешивания струи горячего с окружающим воздухом образуются продукты горения, по составу соответствующие сте-хиометрической смеси. Поэтому первые расчеты длины горячего факела основывались на закономерностях холодной свободной струи. К числу таких теоретических исследований относится работа В. А. Шваба [84], Однако опытные определения длины горячего факела показали существенные расхождения с данными расчетов, выполнявшихся по указанной методике. Более удовлетворительное совпадение расчетных данных с экспериментальными данными по сжиганию различных газов было получено Гауторном, Ведделем и Хоттелем [85], которые, предположив неизменность концентраций и скоростей по поперечным сечениям струи, вместе с тем учли различие удельных весов горючего газа и воздуха и их изменение в процессе горения. Однако с теоретической точки зрения последняя работа [85] менее совершенна, чем работа В. А. Шваба [84], поскольку в ней факел рассматривается как одномерное явление. [c.122]

Как видно из краткого описания, все исследования горения в ограниченном пространстве с холодными стенками проводились в условиях, далеких от тех, которые имеют место при факельном сжигании топлив в печах, как в силу малого сечения опытных тоннелей, так и вследствие наличия холодных (во всех без исключения случаях) ограждающих стенок. Изучение условий выгорания топлив на подобных стендах, строго говоря, не отвечает ни процессам в открытом факеле, ни реальным условиям работы печей и может иметь некоторое отношение только к экранированным котельным топкам неравномерность температуры пламени, наблюдаемая в подобных стендах, и трудность определения температурного поля затрудняют применение полученных результатов и для проверки теоретических методов расчета. Именно этим объясняются большие расхождения, полученные А. В. Кавадеро вым и И. А. Захариковым [108] по сравнению с расчетными данными, основанными на допущении о существовании равномерного поля температур по сечению опытного тоннеля. [c.165]

Из рис. 3.8 а, 6) видно, что при нагреве и остьшании опытные и расчетные данные совпадают с удовлетворительной точностью. В эксперименте с нагревом пучка хорошее совпадение наблюдается не только для опытных и рассчитанных полей температур газа, но и для значений производной температуры теплоносителя по времени ЭГ/Эг в течение процесса нагрева. Что касается опытов с уменьшением тепловьщеления, то видно (см. рис. 3.8, б), что время остывания пучка витых труб при постоянном расходе теплоносителя заметно превосходит оцененное ранее транспортное время теплового запаздывания. Это явление вызвано двумя причинами. Первая причина заключается в том, что тепловая нагрузка сбрасывается не мгновенно, а по экспоненциальному закону и уменьшается до величины, равной 0,005 от номинального значения мощности за время 5 с. Вторая причина связана с наличием присоединенных масс (токоподводов к витым трубам, шин и т.д.), которые могут увеличивать транспортное время теплового запаздывания. Результать расчетов температурных полей теплоносителя с учетом присоединенных масс, проведенных по программе работы [32], удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными в опытах с уменьшением тепловой нагрузки. [c.92]

В заключение следует отметить, что решение вопросов оценки II повышения ресурса элементов конструкций сопряжено с анализом кинетики несущей способности в эксплуатации на основе эксперимента.лытых н расчетных данных о взаимодействии процессов накопления усталостных и длительных статически.х повреждений. При этом для материалов, подвергаемых температурно-временным воздействиям, расчет предельных состояний по повреждениям реализуют на базе применения деформационных критериев с использованием параметров уравнений состояния, определяемых из эксперимента при однородном папряжепном состоянии. [c.23]

На основании указанных и расчетных данных из табл. 13 определены из.менения расстояния от оси враш,ения до центра тяжести, а также вес и мо.мент инерции масс в процессе опроки.тывани.я, численные значения которых приведены в та /Л. 14. [c.158]

Работа поверхностей нагрева кот-лоагрегата в колебательном режиме недопустима. Поэтому еще на стадии его проекти-рования производятся необходимые расчеты для всех возможных режимов работы с тючки зреиия обеспечения его устойчивости. Дополнительная проверка расчетных данных производится в процессе наладки и испытания головного образца. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...