Сварка алюминиевых сплавов стали

Для газовой сварки сталей присадочную проволоку выбирают в зависимости от состава сплава свариваемого металла. Для сварки чугуна применяют специальные литые чугунные стержни для наплавки износостойких покрытий — литые стержни из твердых сплавов. Для сварки цветных металлов и некоторых специальных сплавов используют флюсы, которые могут быть в виде порошков н паст для сварки меди и ее сплавов — кислые флюсы (буру, буру с борной кислотой) для сварки алюминиевых сплавов — бескислородные флюсы на основе фтористых, хлористых солей лития, калия, натрия и кальция. Роль флюса состоит в растворении оксидов и образования шлаков, легко всплывающих на поверхность сварочной ванны. Во флюсы можно вводить элементы, раскисляющие и легирующие наплавленный металл. [c.207]

Существенное влияние на коррозионную устойчивость используемых в кораблестроении алюминиевых сплавов оказывает метод их сварки при изготовлении конструкций. Свойства алюминия определяют характерные особенности сварки алюминиевых сплавов по сравнению со сталью или другими металлами. Среди применяемых в кораблестроении методов сварки больше всего известна сварка з среде защитных газов (аргона, гелия или их смеси) с неплавкими (вольфрамовыми) или плавкими электродами. Аргонно-дуговую сварку с вольфрамовыми электродами осуществляют с помощью переменного тока. [c.126]

При сварке металла с пониженной тепло-и электропроводностью расстояние между точками может быть уменьшено. В табл. 117 и 118 приведены данные А 13 по размещению точек при сварке нержавеющей стали типа 18 Сг — 8 N1 [64] и при сварке алюминиевых сплавов [66]. [c.368]

При сварке двух деталей один из электродов мои ет иметь произвольно большой диаметр (фиг. 171, а), и со стороны этого электрода на поверхности деталей не будет вмятины. Сварка без вмятин на лицевой поверхности изделия широко применяется в вагоностроении и самолётостроении. При сварке пакета из трёх или более деталей оба электрода должны быть одинаковыми или близкими по диаметру (фиг. 171, б). При сварке алюминиевых сплавов и нержавеющей стали могут быть применены электроды со сферической поверхностью радиусом 25 — 250 Л- (фиг. 171, в). Такая [c.371]

Экспериментально и теоретически доказано, что образование напряжений, достигающих предела текучести, свойственно низкоуглеродистым, углеродистым сталям и сталям аустенитного класса. Напротив, при сварке алюминиевых сплавов, титановых и некоторых других остаточные [c.134]

Мягкие алюминиевые сплавы Твердые алюминиевые сплавы Сталь Ручная сварка однорядных стыковых швов То же, с подкладкой Автоматическая сварка под слоем флюса стыкового однорядного шва 0,8 0.4 0,5 0,7 0,9 0.8 [c.171]

На практике чаще применяют дугу прямой полярности, обеспечивающую более высокую стойкость неплавящегося электрода. Кроме того, такая дуга передает детали наибольшую мощность, ею сваривают высоколегированные стали, титановые сплавы, медь. При сварке алюминиевых сплавов сжатая дуга прямой полярности не используется, так как не обеспечивает разрушения тугоплавкой окисной пленки. Хорошо разрушается пленка окиси алюминия при сварке аргоновой сжатой дугой на обратной полярности, однако при этом низка тепловая эффективность [c.225]

Особенностью сварки алюминия со сталью по сравнению с обычным процессом аргонодуговой сварки алюминиевых сплавов является расположение дуги в начале наплавки первого шва - на присадочном прутке, а в процессе сварки - на присадочном прутке и образующемся валике (рис. 13.8, а), так как при длительном воздействии теплоты дуги на поверхность стали происходит преждевременное выгорание покрытия, что препятствует дальнейшему процессу сварки. После появления начальной части валика дугу нужно зажигать вновь (после перерыва) на алюминиевом валике. При сварке встык дугу ведут по кромке алюминиевой детали, а присадку - по кромке стальной детали таким образом, что жидкий алюминий натекает на поверхность стали, покрытой цинком или алитированной (рис. 13.8, б). [c.500]

Другое затруднение при сварке алюминиевых сплавов обусловлено тем, что алюминий имеет высокий коэффициент линейного расширения (например, в 2 раза больше, чем у низкоуглеродистой стали). В результате при сварке возникают значительные остаточные напряжения и деформации, которые в сочетании с неправильным режимом охлаждения (чрезмерно резким) могут привести к образованию трещин в процессе завершения кристаллизации металла шва. [c.125]

А — опытный коэффициент, определяющий расход ацетилена, м /ч, при сварке металла толщиной в 1 мм. При сварке стали его принимают равным 0,10— 0,12 при сварке чугуна — 0,15 при сварке алюминиевого сплава 0,075— 0,10. [c.144]

При электроконтактной точечной или роликовой сварке алюминиевых сплавов применяют токи большей силы, чем при сварке сталей той же толщины. Продолжительность сварки должна быть меньше. Это объясняется повышенной теплопроводностью и электропроводностью алюминиевых сплавов по сравнению со сталью. Например, при точечной сварке листовой стали толщиной 2 мм применяют силу тока 7500 а при продолжительности сварки 0,5 сек и давлении электродов 3 кн (300 кг), а при сварке листового дюралюминия такой же толщины соответственно 31 ООО а, 0,12 сек и 5 кн (500 кГ). В машинах, используемых для сварки алюминиевых сплавов применяют специальные ионные прерыватели, обеспечивающие минимальное время протекания тока. Широкое применение нашли конденсаторные машины, дающие мощный импульс сварочного тока за сотые доли секунды. [c.496]

Для сварки алюминиевых сплавов, титана, нержавеющих и специальных сталей [c.215]

Режимы точечной сварки низкоуглеродистых сталей приведены в табл. 205 и 206, режимы точечной сварки нержавеющих хромоникелевых сталей в табл. 207. Ввиду сравнительно небольшой продолжительности прохождения сварочного гока машины для точечной сварки нержавеющей стали должны снабжаться прерывателями типа ПИТ (прерыватель игнитронный точечный). Режимы точечной сварки алюминиевых сплавов приведены в табл. 208. [c.423]

Режимы ручной дуговой сварки алюминиевых сплавов неплавящимся электродом на подкладке из меди или нержавеющей стали [c.1065]

Режимы шовной прерывистой сварки низкоуглеродистой стали приведены в табл. ХП, 15, сварки алюминиевых сплавов —в табл. ХП1.16. [c.345]

Значения ПВ% различны. Например, автоматические точечные машины при сварке малоуглеродистой стали имеют ПВ== 10 20%, неавтоматические машины для точечной сварки, где время протекания тока сравнительно с временем паузы велико, имеют ПВ = 35- 80%. Особенно малой величины достигает ПВ при точечной сварке алюминиевых сплавов на мощных точечных машинах свойства алюминиевых сплавов требуют весьма малого [c.22]

Необходимым условием для получения хорошей сварки. алюминиевых сплавов являются наличие более мощных машин и более совершенной аппаратуры управления, чем для сварки сталей более строгое соблюдение режимов, постоянство напряжения питающей сети, давление охлаждающей воды и сжатого воздуха. [c.69]

Длительность протекания тока 4 существенно влияет на стойкость электродов при точечной сварке алюминиевых сплавов (рис. 49, а). Так, с ростом 1св (смягчением режима) повышается температура в контакте электрод—деталь и более интенсивно протекают процессы взаимного переноса металла. При точечной сварке малоуглеродистой стали толщиной 1 + 1 мм электродами из Бр.Х при увеличении с 0,1 до 0,7 сек (мягкий режим) стойкость электродов снизилась с 8000 до 400 точек. [c.89]

Металлические дуги в защитных газах и вакууме. Ме -дуга в защитных газах используется в основном для сварки малоуглеродистой стали. Применяют газы СОг, смесь СОг + Аг, Аг + 5%02, пары Н2О, а для сварки алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей Аг, Не + Аг (подробнее см. раздел П1). [c.132]

Для машин с источником питания переменного тока при сварке сталей v = 0,1...0,4, а при сварке алюминиевых сплавов V = 0,02... 0,1. [c.354]

Расход аргона только на сварку алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей в зависимости от толщины металла составляет от 180 до 1200 л/ч, рабочее давление газа — 10 — 30 кПа (0,1 — 0,3 кгс/см ). [c.160]

При сварке алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей расход аргона в зависимости от толщины металла составляет от [c.172]

Отношение времени включения тока для одной точки к времени всего цикла берется в пределах от 0,5 до 0,8 при сварке низкоуглеродистой стали от 0,4 до 0,5 при сварке нержавеющей стали и от 0,15 до О, 35 при сварке алюминиевых сплавов. Шаг точек берется в пределах от 2 до 5 лш, а скорость сварки от 0,5 [c.342]

Ролики изготовляются из твердой меди или из специальных электродных сплавов повышенной твердости (кадмиевой бронзы, сплава ЭВ, сплава МЦ4, см. 4 гл. XI). При сварке малоуглеродистой стали электропроводность роликов не должна быть ниже 75—80 / электропроводности меди при сварке нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов могут использоваться электродные сплавы с несколько пониженной электропроводностью (70—75 / ) при соответствующем повышении их твердости при сварке алюминиевых сплавов возможно применение электродов с электропроводностью не ниже 85—90 / (лучшие результаты дает в этом случае кадмиевая бронза). [c.282]

Предложено осуществлять сварку трением таких металлов через прослойку из третьего металла, хорошо соединяющегося с каждым из первых двух металлов. В частности, легированные алюминиевые сплавы успешно соединяются со сталями через прослойку из технически чистого алюминия. Технология получения таких соединений состоит из двух последовательных циклов сварки алюминиевый сплав с технически чистым алюминием и технически чистый алюминий со сталью. При этом осевой размер оставляемого перед вторым циклом сварки технически чистого алюминия должен обеспечить требующуюся конечную толщину прослойки и необходимое для сварки укорочение алюминия в процессе его осевой пластической деформации. [c.104]

В судостроении широко применяется автоматическая сварка сталей 40, 09Г2, 15ХСНД на стендах с флюсовыми подушками. Ближайшей задачей является рационализация проектирования сварных судовых конструкций с целью дальнейшего уменьшения работ на стапеле и облегчения условий сварки автоматами, внедрения в производство сварки сталей в защите углекислого газа, технологических процессов сварки алюминиевых сплавов и других металлов. [c.113]

Для ручной сварки алюминиевых сплавов, цветных металлов и легированных сталей при переменном токе выпускают установки УДГУ-302у1 УДГ-501-1. Они обеспечивают компенсацию постоянной составляющей сварочной цепи, плавную регулировку сварочного тока, заварку кратера и комплектуются тремя горелками серии ГР. Для увеличения радиуса действия сварочного аппарата имеется съемный переносной блок поджигания дуги, в котором размещены газовый клапан, возбудитель-стабилизатор дуги и дистанционный регулятор сварочного тока. [c.165]

Сварка производится с использованием стандартных сварочных установок типа УДАР-300 и УДАР-500, лантанированных вольфрамовых электродов диаметром 2—5 мм и аргона классов А — В по ГОСТу 10157 —62. Особенностью сварки алюминия со сталью в сравнении с обычным процессом аргоно-дуговой сварки алюминиевых сплавов является расположение дугп, которое должно в начале сварки первого шва удерживаться на присадочном прутке, а в процессе сварки остальных швов — на присадочном прутке и образующемся валике (рис. 16, а) этим предупреждается преждевременное выгорание покрытия. Возможен и иной вариант, когда дуга ведется по кромке алюминиевой детали, а присадка — по кромке стальной таким образом, что жидкий алюминий натекает на поверхность стали, покрытой цинком пли алитированной. При сварке, в зависимости от типа соедпнения, необходимо соб.1юяать последовательность наложения валиков шпа (рис. 16, б). [c.217]

Отношение времени включения тока одной точки ко временш одного цикла берется в пределах 0,5—0,8 при сварке низкоуглеродистой стали, 0,4—0,5 при сварке нержавеющей стали и 0,15—0,35 при сварке алюминиевых сплавов. Шаг точек берется в предела [c.427]

Переточка электродов при сварке алюминиевого сплава АМгб толщиной 3 + 3 мм производится после 3000 точек и 50 ж шва. Число переточек до полного износа электродов — 20—25, роликов 18—20. При точечной сварке нержавеющей стали с толщиной 1,5 + 1,5 мм электродами из Бр.НБТ Ds = мм переточка выполняется через 5000 точек (зачистка через 500 точек) число переточек — 8—10. При роликовой сварке стали Х18Н9Т толщиной 0,8 + 0,8 мм ролики из сплава Мц4 Dp = 200 мм, S = 20 мм перетачивают после 75 м шва общее число переточек до полного износа составляет 25—30. [c.93]

Аргон несколько тяжелее воздуха, струя его хоршло защпщает дугу и зону сваркн. Дуга в аргоне отличается высокой стабильиосп.ю. Пр сварке алюминиевых сплавов на переменном токе пли на постоянном токе обратной полярности наблюдается разрушение окисной пленки пп поверхности сварочной ванны. Прп сварке сталей плавящимся электродом на постоянном токе обратной полярности при токе больше критического происходит струйный перенос металла 1. [c.421]

В книге изложены общие сведения о физической сущности, классификации, возникновении и развитии сварки и краткие теоретические основы дуговой сварки описаны оборудование, электроды, технология ручной, гаэоэлеасгрической, полуавтоматической и автоматической сварки под флюсом, стыковая и точечная контактная сварка, технология сварки алюминиевых сплавов, стальных конструкций и арматуры железобетона, методы контроля качества сварки даны сведения о сварочных деформациях и напряжениях и мерах борьбы е ними, о газопламенной резке и сварке стали, организации сварочных работ, техлическом нормировании и ех-нике безопасности. [c.2]

Система методов газовой сварки с указанием классификационных признаков показана на рис. 96. В последние годы наблюдается тенденция к вытеснению газовой сварки более производительными и эффективными способами электродуговой сварки. Взамен газовой сварки алюминиевых сплавов и коррозионно-стойких сталей сейчас применяют, как правило, газодуговые методы сварки. К недостаткам газовой сварки плавлением относится также трудность механизации процессов. Тем не менее газовую сварку все еще достаточно широко применяют при ручной сварке тонколистовой стали, чугуна и медных сплавов. [c.166]

Наличие на поверхности деталей естественной пленки окислов (окалины или ржавчины при сварке стали, А120д — при сварке алюминиевых сплавов) оказывает очень большое влияние на ход сварки и на прочность точки. При большой толщине пленки ее сопротивление настолько велико, что она является изоляцией и препятствует протеканию тока в сварочной цепи. В этом случае сварка невозможна. Чаще под давлением электродов происходит местное разрушение пленки,и сварочная цепь замыкается. При этом наличие окислов следующим образом сказывается на процессе сварки. Вследствие большого контактного сопротивления в первый же момент включения сварочного тока в контакте выделяется очень большое количество тепла — происходит мгновенное местное расплавление металла, сопровождаемое вы-плеском. Далее нагрев [c.124]

Простейший график рассчитан на сварку низкоуглеродистой стали толщиной до 5 мм (рис. 50, а). Многоимпульсный ток применяют для уменьшения износа электродов при сварке деталей толщиной более 5 мм (рис. 50, б), а двухимнульсный (рис. 50, в) при термообработке соединений в машине. Материалы, требующие большого ковочного усилия, сваривают при из менении тока и усилия по графику (рис. 50, г). Па низкочастотных машинах при сварке сталей (рис. 50, <3) и алюминиевых сплавов (рис. 50, ж), а также на конденсаторных машинах при сварке алюминиевых сплавов (рнс. 50, е) ток и усилие изменяются более сложно. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...