Сопряженные поверхности зубьев

Рис. 10.13. График определения коэффициента Z/y, учитывающего форму сопряженных поверхностей зубьев

В качестве сопряженных поверхностей зубьев, удовлетворяющих указанным условиям, целесообразно использовать поверхности, для которых технология их получения известными способами на существующем станочном оборудовании наиболее проста. К числу удовлетворяющих этим требованиям относятся прежде всего винтовые поверхности зубьев с постоянным или переменным углом закручивания винтовой линии. Линии поперечного сечения таких поверхностей с нормальной (к направлению зуба) или торцовой плоскостью являются дугами окружностей. Такие поверхности, называемые круговыми винтовыми поверхностями, и получили широкое распространение в качестве рабочих поверхностей зубьев. [c.121]

Для профилирования зубьев конических колес используют теоретическое производящее плоское колесо, которое заполняет впадины теоретического исходного колеса. При этом между поверхностью вершин теоретического исходного колеса и поверхностью впадин производящего колеса предусматривается радиальный зазор. Для получения сопряженных поверхностей зубьев колес, составляющих зубчатую пару, производящие колеса, используемые для нарезания каждого из этих зубчатых колес, должны быть совпадающими, т. е. станочные аксоиды обоих производящих колес должны совпа- [c.132]

Кинематика изготовления сопряженных поверхностей зубьев цилиндрических эвольвентных зубчатых колес. Применение первого способа Оливье покажем на примере обработки эвольвентных зубьев посредством режущего инструмента, который выполняется или как зубчатое колесо с режущими гранями на зубьях (долбяк), или как зубчатая рейка (гребенка), которую можно рассматривать как предельную форму зубчатого колеса при стремлении числа зубьев к бесконечности. Для рейки все окружности переходят в параллельные прямые, а эволь-вентный профиль зуба — в прямую, образующую угол а с перпендикуляром к этим прямым (рис. 92). Кроме гребенки к режущим инструментам реечного типа относят также червячную фрезу, которая выполняется как винт с режущими гранями на зубьях. Наибольшее распространение имеет реечный инструмент. [c.187]

Как и в случае плоского зацепления, задачу синтеза сопряженных поверхностей в пространственном зацеплении можно решать, задаваясь контактной линией в неподвижной системе координат (общей контактной линией) и определяя затем сопряженные поверхности зубьев на звеньях У и 2 как совокупность контактных линий на этих поверхностях. [c.414]

Теоретическое обоснование способа огибания было дано Оливье, который предложил два варианта этого способа. В первом обе сопряженные поверхности зубьев нарезаются одной производящей поверхностью, отличающейся от требуемых сопряженных поверхностей. Во втором способе производящая поверхность совпадает с одной из требуемых сопряженных поверхностей, причем относительное движение производящей поверхности и заготовки должно быть таким же, какое имеют требуемые сопряженные поверхности. [c.415]

Кинематика изготовления сопряженных поверхностей зубьев цилиндрических эвольвентных зубчатых колес. Режущий инструмент для нарезания зубьев выполняется или как зубчатое [c.425]

Сопряженные поверхности зубьев в цилиндрической передаче Новикова могут быть образованы посредством двух жестко связанных между собою производящих поверхностей, которые касаются по некоторой линии L. Производящие поверхности образуются при движении косозубых реек, одна из которых имеет исходный контур, соответствующий выпуклому зубу, а [c.445]

Обозначим = /2/8Йт (2аи ) —коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев. При ay , = 2Q°ZfJ = 1,76. [c.136]

Обозначим Zh = /2 os p/sin 2а - коэффициент, учитывающий формулу сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления Zm = 1/ р/я (1 - v ) - коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес (для стальных зубчатых колес при = 2,15 10 МПа Z , = [c.262]

Коэффициент, учитывающий шероховатость сопряженных поверхностей зубьев, Zjj Значение, общее для шестерни и колеса, принимают для того из зубчатых колес пары, зубья которого имеют более грубые поверхности в зависимости от параметров шероховатости поверхности для Да 1,25—0,63 мкм = 1, для Да 2,5 —1,25 мкм Z = 0,95, для Rz 40—10 мкм 2д= 0,9 [c.371]

Классический метод несколько громоздок для применения его к исследованию пространственных зацеплений. Эта громоздкость обусловлена тем, что для получения так называемого уравнения зацепления, разрешающего с математической точки зрения все вопросы о зацеплении, необходимо переходить к подвижной системе координат, связанной с звеном передачи, на котором определяется сопряженная поверхность зубьев. Решение получается сложным как в том случае, когда оно проводится в координатной форме задания исходной поверхности, так и при проведении его в параметрической форме (с одним или двумя параметрами). Из советских авторов такого пути исследования придерживались Б. А. Гессен и П. С. Зак при решении задачи по глобоидному зацеплению II ]. [c.7]

При X = у = k теоретически контакт сопряженных поверхностей зубьев происходит по поверхности, со степенью приближения, принятой нами в выкладках. [c.65]

Для получения линейчатого контакта сопряженных поверхностей зубьев в пространственных передачах, создаваемых по первому способу Оливье, движение производящей поверхности должно быть винтовым. [c.68]

В результате аналитического исследования (см. [1]) было доказано, что обкатка заготовок по винтовому производящему колесу с параметром начальной поверхности — конволютного геликоида, равным параметру мгновенного винта относительного движения колес, действительно обеспечивает получение линейчатого контакта сопряженных поверхностей зубьев в ортогональных косозубых гипоидных передачах, в которых делительные поверхности колес совпадают с аксоидами относительного движения — однополостными гиперболоидами. [c.69]

В передачах с линейчатым контактом сопряженных" поверхностей зубьев поверхности станочного зацепления совпадают. Следовательно, любая из двух поверхностей станочного зацепления является поверхностью зацепления передачи. [c.72]

Покажем, что в неортогональных косозубых гипоидных передачах винтовое движение производящей поверхности, определяемое параметрами винтового производящего колеса hx, и со ., действительно обеспечивает получение линейчатого контакта сопряженных поверхностей зубьев при любых значениях угла между осями, передаточного числа и угла исходного контура инструмента. Для этого следует определить поверхности станочного зацепления шестерни и колеса и убедиться в том, что эти поверхности совпадают. [c.72]

Эта система уравнений определяет геометрическое место характеристик X и V в неподвижном пространстве, т. е. поверхность зацепления передачи. Следовательно, выбранное винтовое движение производящей плоскости обеспечивает получение линейчатого контакта сопряженных поверхностей зубьев в неортогональных косозубых гипоидных передачах при любых значениях межосевого угла 0, расстояния Е, передаточного числа i и угла исходного контура инструмента р. [c.74]

Дальнейшее совершенствование зубчатых передач, повышение требований к плавности и бесшумности их работы в связи с увеличением скоростей и нагрузок обусловливают необходимость дальнейшего развития классических методов синтеза огибанием. Весьма важно дополнить и развить их в направлении изыскания методов получения надлежащего контакта сопряженных поверхностей зубьев и в тех случаях, когда по тем или иным причинам нарушается принципиально необходимый процесс огибания, и зацепление получается несопряженным. [c.87]

При синтезе методом огибания рабочие поверхности зубьев образуются как огибающие производящей поверхности в относительном движении этой поверхности и каждого из нарезаемых колес пары. В зависимости от характера этого движения полученное зацепление может иметь линейчатое или точечное касание сопряженных поверхностей зубьев. Для самого общего случая — передач между скрещивающимися осями — условия образования зацеплений с точечным и линейчатым контактом могут быть сформулированы следующим образом. [c.87]

Зацепления с линейчатым контактом обладают более высокой нагрузочной способностью по сравнению с зацеплениями с точечным контактом, образованными таким образом. Поэтому и теоретически и практически представляет значительный интерес найти такие способы корректирования процессов образования точечных зацеплений, которые дали бы возможность вместо точечного получить линейчатый контакт сопряженных поверхностей зубьев. Кроме того, при воспроизведении на станках процесса образования зацеплений с линейчатым контактом не всегда имеется возможность точно воспроизвести принципиально необходимые для этого движения и установки, что приводит к искажениям и нарушению линейчатого контакта в зацеплении. В некоторых случаях преднамеренно прибегают к отступлениям от принципиально необходимых движений и установок для получения особых качеств зацепления. Например, изменяют кривизну производящей поверхности для локализации зоны [c.89]

Введем коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев [c.262]

Способ определения пятна контакта, относительные размеры пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев и место его расположения на этих поверхностях [c.444]

Коэффициент, учитывающий влияние исходной ше- 1 роховатости сопряженных поверхностей зубьев...... ) [c.553]

Коэффициент а, y штьшaющий влияние шероховатости сопряженных поверхностей зубьев, принимают для зубчатого колеса пары с более грубой поверхностью в зависимости от параметра Ra шероховатости (ZR = 1 —Ю,9). Большие [c.13]

Основная теорема зацепления. В зубчатых передачах вращение от одного колеса другому передается силами в точках контакта боковых поверхностей зубьев. Поверхности взаимодействующих зубьев зубчатых колес, обеспечивающие постоянное передаточное число, называют сопряженными поверхностями зубьев. Для получения таких поверхностей профили зубьев нужно очертить кривыми, подчиняющимися определенным законам. Эти законы вытекают из основной теоремы зацепления общая нормаль пп к профилям зубьев, проведенная через точку их касания, в любой момент зацепления проходит через полюс зацепления П, делящий межосевую линию О1О2 на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.331]

Для косозубчатых колес с параллельными, пересекающимися и перекрещивающимися осями М. Л. Новиков обосновал область возможных решений и изложил способ образования сопряженных поверхностей зубьев, имеющих точечный [c.248]

Каждая из винтовых линий МдЛ1 и М М является геометрическим местом точек, которыми в процессе зацепления зуб одного колеса касается последовательно зуба другого колеса. Эти линии называют контактными. В любом сечении цилиндров плоскостью, перпендикулярной к их осям, находится только одна точка зацепления (точка перес-ечения плоскости с линией зацепления МоМ), в которой в некоторый момент времени происходит совпадение двух точек, принадлежащих различным контактным линиям, т. е. происходит касание сопряженных поверхностей зубьев. Поэтому зацепление М. Л. Новикова называют точечным. Таким образом, в отличие от обычных эвольвентных косозубых колес здесь образуется не поле зацепления, а линия зацепления. Кроме точки зацепления в упомянутой плоскости находится также мгновенный центр относительного вращения, соответствующий этой плоскости. Мгновенный центр перемещается по оси Р Р от точки Ра к точке Р с такой же скоростью, с какой точка зацепления перемещается по линии зацепления М М, и описывает на равномерно вращающихся начальных цилиндрах винтовые линии РцР и Р Р. Точки контактных линий, совпадающие в точке зацепления, имеют различные скорости. Например, скорость Vmi точки Ml, принадлежащей первой контактной линии, равна произведению OiM fflj и перпендикулярна к 0,уИ, а скорость Vm, точки М , принадлежащей второй контактной линии, равна произведению О М 2 и перпендикулярна к О М. Относительная скорость Vm.m, этих точек, являющаяся скоростью скольжения контактных линий одной по другой, связана со скоростями Vm, и Vm, векторным уравнением [c.226]

Виды гиперболоидных передач. По способу образования сопряженных поверхностей зубьев различают гиперболоидные передачи первого рода, в которых обе сопряженные поверхности могут быть образованы одной производящей поверхностью (первый способ Оливье), и гиперболоидные передачи второго рода, в которых производящая поверхность совпадает с одной из сопряженных поверхностей (второй способ Оливье). Гипербо-лоидная передача первого рода с коническими начальными (делительными) поверхностями называется гипоидной зубчатой передачей (рис. 166, а), а с цилиндрическими — винтовой зубчатой передачей (рис. 166,6)" ). Из рис. 166 гиперболоидные передачи показаны с углом скрещивания 90°, но этот угол, вообще говоря, может быть любон. [c.457]

В настоящее время в технике наиболее распространены передачи эвольвентного зацепления — зубчатые цилиндрические и фонические, а также червячные. Картина зацепления сопряженных поверхностей зубьев этих передач в пространстве аналогична картине зацепления профилей этих поверхностей. Поэтому в теории указанных передач изучение зацепления звеньев принято заменять изучением зацепления их профилей, которые представляют собой взаимоогибаемые кривые. [c.282]

Правила определения суммарного пятна контакта, относительных размеров пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев, место его расположения на этих поверхностях назначаются конструктором передачи в зависимости от ее служебного пазначепия, степени нагруженности, жесткости и геометрических особенностей рабочих поверхностей зубьев зубчатых колес. [c.339]

Коэффициент, учитьтающий шероховатость сопряженных поверхностей зубьев, 2д Для параметра шероховатости Да = 2,5 = 0,95 [c.357]

Вторая часть задачи о зацеплениях — определение сопряженных поверхностей зубьев —сводится для линейчатого зацепления копре-делению и устранению негодных для зацепления линий на этих поверхностях. Такими линиями на эвольвентных каналовых поверхностях могут быть ребра возврата и параболические линии этих поверхностей. [c.53]

На рис. 1 при 4и0-кратном увеличении покгзгно первонгчальное состояние поверхности зуба после шлифовки на станке М ag и самая начальная стадия ее приработки. На этом рисунке, так же как и на других, увеличенных в 4и0 рзз, сфотографирована поверхность площадью около 0.04 мм . Стрелкой с обозначено направление перекатывания и скольл ения сопряженной поверхности зуба. На рис. 1 видно начало заволакивания царапины /, более глубокой царапины 2 и нач ло шелушения поверхности (стрелка а). [c.239]

Коэффициент учитывает влияние шероховатости сопряженных поверхностей зубьев Zjj=l для = 0,63...1,25 мкм (шлифование), Z/j=0,95 для = 1,25...2,5 мкм (чистовое фрезерование), Zj =0,9 для Лд =2,5...10мкм (грубое фрезерование). Коэффициент Zy учитывает влияние окружной скорости, [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...