Легирующие карбидообразующие

Для борьбы с межкристаллитной коррозией хромистых сталей наряду со стабилизирующим отжигом при температуре 800—850° С стали целесообразно легировать карбидообразующими элементами, например титаном. При этом в ферритной стали необходимо выдерживать более высокое отношение титана к углероду, чем в аустенитной (не менее 8 1). Такое соотношение объясняется тем, что титан расходуется также на связывание небольшого количества азота, содержащегося в стали. При легировании хромистых сталей ниобием последний (для предотвращения развития межкристаллитной коррозии) следует вводить в количестве, в двадцать раз большем, чем концентрация углерода. При легировании хромистых сталей ванадием, кремнием и алюминием склонность их к межкристаллитной коррозии не снижается. Ряд исследователей считает, что появление межкристаллитной коррозии хромистых сталей связано с напряжениями в металле, возникающими при выпадении карбидов, и с малой стойкостью карбидов. [c.177]

Для получения аустенитно-карбидной структуры шов легируют карбидообразующими элементами — ниобием или титаном, а аустенитно-боридная структура образуется при легировании шва 0,2...0,7 % бора. Измельчение структуры швов высоколегированных сталей при использовании для сварки фторидных флюсов, электродов с фтористо-кальциевым покрытием, электродных проволок малого диаметра (до 2 мм) и проведение сварки в умеренных режимах также повышают стойкость швов к появлению горячих трещин. [c.247]

Из сказанного следует, что непосредственно перед нагревом иод закалку отожженная сталь представляет собой твердый раствор с пониженной концентрацией легирующих карбидообразующих элементов в этот твердый раствор вкраплены карбидные частицы с высокой концентрацией легирующих элементов. [c.112]

Легирующие элементы, расположенные в периодической системе левее железа, образуют карбиды более стойкие, чем карбид железа — цементит. При легировании стали карбидообразующими элементами в ее структуре образуются включения карбидов. Легирующие карбидообразующие элементы могут образовывать самостоятельные карбиды или замещать железо в карбиде железа—цементите. При избытке карбидообразующих элементов по отношению к углероду эти элементы входят в твердый раствор. В качестве карбидообразующих элементов часто применяют хром, вольфрам, ванадий, молибден, титан, ниобий. Карбидные включения упрочняют сталь и повышают ее твердость. [c.158]

Различают по наследственности крупно- и мелкозернистые стали. Наличие легирующих карбидообразующих элементов (Сг, Мо, W, V, Ti, Zr) сдерживает рост зерна аустенита в результате образования карбидов, а марганец и фосфор увеличивают склонность к росту зерна аустенита. С повышением температуры нагрева зерна аустенита мелкозернистой стали могут быть более крупными, чем у крупнозернистой стали, в результате растворения карбидов, оксидов или нитридов, сдерживающих рост. [c.94]

При высоких температурах изотермического распада (в перлитной области) содержание легирующих карбидообразующих элементов в карбидной фазе значительно [c.605]

Приведенные данные позволяют заключить, что диффузионное перераспределение легирующих карбидообразующих элементов в аустените является органической частью процесса распада аустенита. Вместе с тем во время процесса распада аусте-иита и после его завершения могут наблюдаться вторичные процессы перераспределения легирующих элементов между ферритом и карбидами. [c.606]

Влияние легирующих элементов на активность углерода в растворе зависит от содержания углерода в легированной стали и определяется критическим значением отношения Ме/С. Поскольку на энергетическое состояние кристаллической решетки основы стали (феррита) легирующий карбидообразующий элемент влияет, только находясь в растворе, при его докритическом содержании (Ме/С < К), когда он в основном связан в карбиды, на активность углерода в растворе он практически не влияет. Только когда содержание легирующих элементов в стали при данном содержании в ней углерода начинает превышать критическое значение Ме/С, для данного элемента и данных условий нагрева начинается заметное изменение активности растворенного углерода, о чем можно судить по зависимости глубины обезуглероженного слоя нелегированной стали от отношения Ме/С в легированной стали (рис. 11.12). При докритической степени легирования в сварном соединении нелегированной стали нагрев не вызывает обезуглероживания. [c.301]

Карбидообразующие элементы вносят не только количественные, но и качественные изменения в кинетику изотермического превращения. Та к, легирующие элементы, образующие растворимые в аустените карбиды, при разных температурах по-разному влияют на скорость распада аустенита 700—500°С (образование перлита)—замедляют превращение 500—400°С — весьма значительно замедляют превращение 400—300°С (образование бейнита) — ускоряют превращение. [c.355]

Легирующие элементы, и особенно карбидообразующие легирующие элементы, задерживают процессы разупрочнения при [c.391]

Легирующие элементы N1, Со, Мп и др., которые не образуют карбидов и находятся в твердом растворе феррита, почти не влияют на процессы отпуска, протекающие как и в углеродистой стали. 51, не являющийся карбидообразующим элементом и растворимый в а-фазе, хотя и не изменяет природы фазовых превращений при отпуске, однако смещает их вверх вследствие замедляющего влияния С на диффузию. [c.169]

Карбидообразующие легирующие элементы Сг, Мо, У и др. в количествах, растворяющихся в цементите, но не образующих собственных карбидных фаз, не изменяя природы превращений, замедляют [c.169]

Перераспределение легирующих элементов и примесей в сталях при высокотемпературном сварочном нагреве — сложный диффузионный процесс, который может приводить как к снижению, так и повышению МХН. После завершения аустенитизации внутри зерен аустенита существует неравномерное распределение легирующих элементов и примесей, особенно углерода и карбидообразующих. Углерод концентрируется в местах, где ранее располагались частицы цементита, а также на участках зерна, где находятся еще не полностью растворившиеся специальные карбиды. Для сталей обыкновенного качества и качественных после горячей обработки давлением (прокатки, ковки) характерна начальная химическая неоднородность, связанная с волокнистой макроструктурой и полосчатой микроструктурой. Волокнистая макроструктура образована строчками раздробленных и вытянутых вдоль направления деформации неметаллических включений (сульфидов, оксидов, фосфидов). В зоне строчек имеет место повышенное содержание S, Мп, О2, Si, Р, А1. Полосчатая микроструктура вызвана более высокой концентрацией углерода в осях [c.514]

Присутствие бора в переходной зоне, обогащенной углеродом, и другие факторы приводят к значительному росту зерна в этой зоне. Карбидообразующие элементы (хром, вольфрам, молибден) в значительной мере устраняют это явление. Однако присутствие этих элементов (а также ванадия) способствует сглаживанию зубчатого контура в нижней части слоя, что ухудшает сцепление. Легирующие элементы, сужающие -у-область (хром, титан, ванадий), препятствуют диффузии бора и существенно уменьшают глубину борированного слоя. [c.42]

С целью выявления характера распределения легирующих элементов (в основном, карбидообразующих — W, V, [c.19]

Влияние легирующих элементов на кинетику распада мартенсита при температурах до 150° С — слабое в легированной стали распад при этих температурах протекает почти с теми же скоростями, что и в углеродистой стали. Наличие легирующих элементов существенно сказывается при температурах, превышающих 150° С, что связано с процессом коагуляции карбидных частиц. Установлено, что карбидообразующие элементы (хром, титан, ванадий, молибден, вольфрам), резко замедляющие диффузию углерода, замедляют коагуляцию карбидной фазы и процесс распада при температурах выще 150° С. [c.16]

Легирующие элементы (ванадий, вольфрам, молибден) склонны образовывать карбиды и входить в твердые растворы, а другие легирующие элементы — никель, кобальт — входят только в твердые растворы. Некоторые элементы (хром, марганец) могут переходить в твердый раствор в феррите или образовывать комплексные карбиды. Карбидообразующие элементы не вызывают затруднений при отжиге, необходимом для улучшения обрабатываемости легированных сталей. Иначе обстоит дело с легирующими [c.328]

Все легирующие элементы, за исключением марганца, уменьшают склонность аустенитного зерна к росту. Некарбидообразующие элементы N1, Со, 51, Си относительно слабо влияют на эту склонность. Карбидообразующие элементы Сг, Мо, V/, V, Т1 сильно препятствуют росту зерна аустенита причём степень их влияния определяется устойчивостью их карбидов (и оксидов). [c.342]

Мо, V, Т)). Это объясняется наличием второй зоны изотермического распада аустенита, её положением и двояким действием карбидообразующих элементов на превращение аустенита. С одной стороны, карбидообразующие элементы, как и большинство легирующих элементов, задерживают превращение аустенита с другой стороны, они, образуя карбиды, обедняют аустенит углеродом и тем самым ускоряют превращение аустенита. Сталь с карбидообразующими элементами при достаточна высоком содержании углерода и легирующих элементов может быть выделена в особый четвёртый класс — карбидный. Структура стали [c.361]

Легирующие элементы, увеличивая прочность и вязкость стали, как правило, ухудшают её обрабатываемость. Неблагоприятное действие карбидообразующих элементов может быть уменьшено термообработкой но действие элементов, образующих твёрдые растворы с ферритом (например, никеля), оказывается более значительным, и термообработка в этом случае менее эффективна. [c.433]

Определение химического и фазового состава покрытий на никелевых сплавах методом выделения анодных осадков показало, что наружный слой состоит из фазы NiAl, а во внутренних слоях имеются низшие алюминиды никеля и карбидные фазы на основе легирующих карбидообразующих элементов (Сг, Mo,W), присутствующих в сплавах. [c.275]

Определить, какой легирующий карбидообразующий элемент—вольфрам (с добавками хрома и ванадия) или хром более эффективно повышает теплостойкость стали. Для этого сравнить теплостойкость быстрорежущей стали Р12 и высокохромистой стали Х12Ф1. [c.288]

Наконец, высоколегированные стали (соответствующие сплавам VI) не имеют фазовых превращений вгвсе. Их структура при всех температурах состоит из альфа-раствора или, если сталь легирована карбидообразующим элементом п количество углерода в ней значительно, альфа-раствора и карбидов. Это стали ферритного класса. При высоком содержании углерода в сталях, легированных элементами как первой, так и второй группы, в их структуре оказы- [c.32]

К штампам холодной деформации следует отнести ударно-рубя щий инструмент типа зубил. Зубило должно сохранять режущее лезвие при невысоких температурах разогрева. Поэтому для зубил может быть рекомендована сталь марки У7. Углеродистая сталь позволяет получить в результате несквозной прокаливаемости высокую поверхностную твердость (60—62 Я с ) при вязкой сердцеви не. Стали для зубил легируются карбидообразующими элементами (хромом, вольфрамом) и кремнием (с целью повышения упруго сти). Для получения повышенной вязкости твердость легированных сталей снижается до 53—56 Яс. Из легированных сталей стандартных марок можно рекомендовать сталь марки 4ХС (0,35—0,45% С, 1,3—1,6%, Сг и 1,2— 1,6% 51) и сталь марки 5ХВ2С. Последняя применяется для пневматических зубил при напряженной работе. В табл. 40 приводятся данные завода Электросталь по испытанию зубил, изготовленных из различных сталей, на вырубке пороков в за готовках шарикоподшипниковой стали с твердостью 370 Нв. [c.260]

Стали для второй группы штампового инструмента (прош вно- го, обрезного и прессформ) легируются карбидообразующими эле-. ментами, повышающими устойчивость Против отпуска (хромеем и вольфрамом). I [c.261]

При введении сравнительно небольших количеств легирующего карбидообразующего элемента в сталь он сначала растворяется в цементите, замещая часть атомов железа, например (Ре, Мп)зС. При этом образуется легированный цементит, С увеличением содержания легирующего элемента сверх предела растворимости образуются специальные карбиды типа Сг Сд, МпдС и др. [c.180]

Стали группы 46 легируются карбидообразующими элементами — хромом и вольфрамом, повышающими устойчивость против отпуска. Эти элементы (а также кремний) повышлют, кроме того, критические точки, что улучшает разгаростойкость. В сталях [c.1228]

Рассматривая совместное влияние проплавления и образования промежуточных сплавов в участке сплавления неаустенитной стали с аустенитным металлом шва, а также диффузии углерода через границу сплавления, обусловленной разницей активностей углерода, можно отметить положительное влияние никеля. С одной стороны, никель способствует уменьшению протяженности мартенситной области в участке сплавления, с другой — никель повышает активность углерода в аустенитном шве и тем самым препятствует диффузии в него углерода, ограничивая тем самым образование диффузионной неоднородности на границе сплавления. Однако, как следует из ранее сказанного, не во всех случаях нужно неограниченно повышать содержание никеля в аустенитном шве вплоть до перехода к аустенитным сплавам на никелевой основе. Нет нужды н в использовании высоконикелевых сплавов для сварки сталей с очень низким содержанием углерода (менее 0,1 %), тем более если они легированы карбидообразующими элементами, особенно злементами, дающими стойкие карбиды и сильно снижающими активность углерода в растворе этих сталей (V, N5, Т1, Мо, ). Прн малом содержании в свариваемой стали таких карбидообразующих элементов и повышенном содержании углерода нужно использовать высоконикелевые электроды. Целесообразно повышать содержание никеля в металле шва там, где отмечено разрушение конструкции по науглероженной, упрочненной зоне вблизи металла шва ка участке сплавления или же разруш ение происходит по мартенситному участку зоны сплав- [c.307]

Однако в сталях в чистом виде перечисленные карбиды н существуют. Карбиды всех легирующих элементов содержат растворе железо, а при наличии нескольких карбидообразую щих элементов — и эти элементы. Так, в хромомарганцовисто стали вместо чистого карбида хрома СггзСе образуется карбид (Сг, Мп, Ре)2зСб, содержащий в растворе железо и марганец. [c.354]

Легирующие элементы, особенно карбидообразующие (наиболее сильно действуют Ti, V, Zf, Nb, W и Mo) задерживают рост зерна аустенита, так как образуют труднорастворимые в аустенпте карбиды, которые служат барьером. [c.157]

Легирующие элементы, присутствующие в стали, оказывают влияние на структуру цементуемого слоя, механизм его образования и скорость диффузии. В случае цементации сталей, легированных карбидообразующими элементами, при температуре диффузии возможно образование двухфазного слоя из аустенита и карбидов глобулярной формы. При этом аустенит обедняется углеродом и карбидообразующнми элементами (Сг, Мп, Ti) и на поверхности после закалки образуются пемартенситные структуры, способствующие снижению твердости и особенно предела выносливости. Суммарная концентрация углерода на поверхности цементированного слоя сталей, легированных карбидообразующими элементами, может достигать 1,5—2,0 % и более. Карбидообразующие элементы (Сг, Мп, Мо, W и др.) увеличивают энергию активации Q, уменьшают коэффициент диффузии углерода в аустените. Никель и кобальт повышают коэффициент диффузии углерода в аустените. Однако на толщину слоя, легирующие элементы в том количестве, в котором они присутствуют в цементуемых сталях, практически не влияют. [c.233]

Легирующие элементы, кроме Мп, тормозят рост аустенитного зерна при нагреве. Карбидообразующие элементы У, Мо, V, Сг и Т1 существенно препятствуют росту зерна аустенита, причем степень этого влияния пропорциональна устойчивости их карбидов (и окси-доп). При небольщом содержании А1 образуются труднорастворимые оксиды А Оз и нитриды АШ, препятствующие росту зерна. [c.169]

Легирующие элеме 1ты (кроме кобальта) уменьщают критическую скорость закалки. Поэтому некоторые легированные стали в результате охлаждения на воздухе приобретают структуру мартенсита. Увеличивается закати-ваемость и прокаливаемость сталей. Особенно сильно увеличивает прокати-вае.мость молибден. Карбидообразующие элементы упелггчивают прокати-ваемость только в том слу чае, если они при нагреве растворяются в аустените, иначе прокаливаемость будет даже ухудшаться. [c.90]

Нержавеющие стали. Основной легирующий элемент нержавеющих сталей — хром, который повышает механические свойства стали и способствует образованию на ее поверхности тонкого слоя окислов, облагораживающего электродный потенциал стали и повышающего ее коррозионную стойкость. Она повышается не монотонно, а скачкообразно. Первый порог коррозионной стойкости достигается при концентрации хрома, равной 12,8 %. При увеличении содержания хрома до 18 или до 25—28 % достигается второй порог коррозионной стойкости и наблюдается дальнейшее повышение коррозионной стойкости стали. Однако повышение содержания хрома приводит к понижению механических свойств стали, особенно ударной вязкости, а также затрудняет сварку, вызывая хрупкость сварного шва. Стали с высоким содержанием хрома после сварки требуют термической обработки. Повышение содержания углерода в нержавеющих сталях понижает их коррозионную стойкость, что связано с уменьшением содержания хрома в твердом растворе вследствие образования карбидов. Поэтому повышение содержания углерода в стали вызывает сдвиг порога коррозионной стойкости в область более высокой концентрации хрома. Понижение содержания углерода ниже 0,02% делает сталь стойкой против карбидообразо-вания. [c.31]

Легирование стали существенно влияет на толщину переходной зоны карбидообразующие элементы способствуют ее уменьшению, а некарбидообразующие — либо ее не изменяют (никель, алюминий), либо увеличивают (кремний, медь при содержании 0,657о ) При борировании в порощках целесообразно применение сталей, содержащих 1—3% легирующих элементов. [c.42]

МКК основной легирующий компонент — карбидообразо- дает при высоких температурах (сварка, закалка) для аустенитно-ферритных сталей не ре- [c.51]

Таким образом, хотя при нагружении с нагревом до 450° С в большинстве случаев не наблюдалось интенсивного карбидообразо-вания, перераспределение легирующих и карбидообразующих элементов имело место при всех режимах нагружения (рис. 3, а, в). При этом, как и при 650°С [3], углерод мигрировал к границам зерен и карбиды, как правило, залегали в основном по границам и в приграничных участках зерен, охрупчивая последние. Характер распределения титана и хрома также видоизменялся под действием циклической нагрузки и нагрева титан, сравнительно равномерно распределенный в исходном состоянии материала, в процессе упруго-пластического деформирования скапливался в отдельных зонах, наблюдаемых на рис. 3, б, з в виде продолговатых полос, образующих своеобразную сетку концентрация хрома в отдельных зонах также видоизменялась и к моменту разрушения в структуре наблюдались участки с пониженным и повышенным содержанием хрома. [c.70]

Положительное воздействие на стойкость малоуглеродистых сталей к коррозионному растрескиванию в растворах нитратов оказывает легирование карбидообразующимн элементами -марганцйм, хромом, вольфрамом, молибденом и титаном. В таких средах весьма стойко к коррозионному растрескиванию железо, легированное алюминием в количестве 0,5 %, закаленное, а затем отпущенное. Легируя углеродистые стали ураном, можно существенно повысить их стойкость к растрескиванию в растворах нитратов. Наконец, показано, что после холодной прокатки чистое, а также и легированное карбидообразующими элементами железо достаточно устойчиво против нитратного растрескивания [100]. [c.121]

Стали мартенсйтного класса, легированные большим количеством карбидообразующих легирующих элементов, характеризуются более сложной карбидной структурой. [c.73]

Цель настоящей работы — повышение структурной стабильности теплоустойчивой стали 12ХГНМ, предназначенной для многослойных корпусов сосудов высокого давления. Предварительно установлено, что сталь в предполагаемых условиях эксплуатации недостаточно стабильна, поэтому ее необходимо дополнительно легировать сильной карбидообразующей присадкой. С этой целью изучали влияние небольших количеств (0,1—0,2 %) ванадия ниобия, титана и циркония. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...