Коррозионная агрессивность воды оценка

Для оценки коррозионной агрессивности воды в условиях действия тепловой нагрузки обычно применяется железная проволока диаметром 0,5 мм и длиной 5 м. Проволоку зачищают наждачной бумагой (зернистостью 400), обезжиривают, наматывают на оправку для получения спирали, активируют в 18-%-ной хлористо-водородной кислоте, промывают конденсатом и спиртом, высушивают с точностью до 0,0002 г и устанавливают в прибор. [c.159]

Для ориентировочной оценки коррозионной агрессивности воды высокой чистоты можно использовать следующую формулу [c.84]

Представляет интерес оценка коррозионной агрессивности воды по отношению суммы концентраций находящихся в нем ионов С1 и 50 4 к концентрации находящихся в этой воде ионов кальция. Если отношение больше 0,1—вода считается коррозионно-агрессивной, если мень- [c.217]

Правильная оценка коррозионной агрессивности воды и пароводяной смеси очень важна. На осно- [c.69]

При оценке коррозионной агрессивности котловой воды при дозировании различных фосфатов установлено, что определяющим фактором является не химическая природа фосфатов, а отношение Na" РО4 в котловой воде [18]. Наименьшая скорость коррозии отвечает отношению Na РО = 2,7 — 3,2. Уменьшение или увеличение этого отношения приводит к повышению содержания водорода в воде (рис. 9.9). Наиболее резко сказывается на устойчивости защитной пленки недостаточная щелочность котловой воды. [c.180]

Оценка агрессивности воды по суммарному коррозионному эффекту [c.82]

Для оценки коррозионной агрессивности речной воды в отношении углеродистой стали до 55 °С со скоростью движения до 2,0 м/с можно использовать формулу [c.49]

Коррозионная агрессивность котловой воды может быть установлена или по растрескиванию металла в данной среде при определенных напряжениях — межкристаллитная коррозия, или по количеству выделяющегося водорода — поверхностная коррозия. Для оценки коррозионных свойств воды в настоящее время применяют на электростанциях расчетные зависимости, учитывающие соотношение между избытком фосфат-иона в котловой воде, ее щелочностью и солесодержанием [Л. 6, 7]. Щелочно-фосфатное соотношение может быть заменено рН-фосфатным соотношением. [c.69]

Оценка коррозионной агрессивности котловой воды может быть также сделана по расчетному соотношению, в котором учтено солесодержание котловой воды [c.70]

При оценке состояния покрытий, испытываемых в жидких агрессивных средах (вода, раствор кислот, щелочи, соли и др.), фиксируются следующие виды разрушения пузыри (П) и отслаивание пленки (С) от подложки сморщивание пленки (СМ) коррозионное разрушение металла (К) растворение пленки (Р). [c.92]

Проводившиеся в специальных камерах в промышленных условиях сравнительные испытания металлических материалов [5] подтвердили представленные выше результаты оценки коррозионной стойкости легированных сталей при фенольной очистке масел. Этой работой показана также эквивалентность нержавеющим сталям технического титана при изготовлении оборудования для агрессивных фенольных сред и установлена возможность применения алюминиевых сплавов для изготовления оборудования, работающего в условиях воздействия фенольных вод, в которых углеродистые стали быстро разрушаются коррозией. По результатам этого исследования построена диаграмма (рис. 7.5, стр. 233) областей применения конструкционных материалов для оборудования фенольной очистки масел. [c.240]

Скорость процесса растворения при работе элемента зависит от напряжения, которое устанавливается между обоими металлами, находящимися в контакте [12]. При этом один из металлов растворяется. Ток и разность потенциалов зависят от состава агрессивной среды и ее сопротивления. Приблизительную оценку напряжения элемента можно получить на основании ряда напряжений металлов, в котором металлы расположены так, что вышестоящий защищает нижестоящий. Однако обычный ряд напряжений металлов не всегда применим. В нем сопоставляются стандартные потенциалы, т. е. такие, которые принимают металлы в стандартных растворах своих собственных солей. При других условиях, в частности в иной коррозионной среде (например, в соленой или кислой воде), потенциалы металлов имеют другие значения. На потенциал алюминия и его сплавов оказывает значительное влияние термическая обработка (впрочем, он снижается и без термического воздействия). В подобных случаях изменяется и последовательность металлов в ряду напряжений. Тогда говорят-уже о практическом ряде напряжений. В табл. 12.5 приведен такой ряд в сопоставлении со стандартными значениями потенциалов. [c.589]

Агрессивность морской воды обусловлена содержанием кислорода и наличием в ней хлоридов металлов, препятствующих образованию эффективных защитных пленок. Коррозионные потери сплавов системы Ре— С в морской воде составляют 1—3 г/м -сут в зависимости от температуры, концентрации воды и географического района. Оценку коррозионной стойкости некоторых важнейших металлов и сплавов можно дать согласно значениям их электродного (стационарного) потенциала в морской воде (табл. 10). [c.101]

Толщина лакокрасочных покрытий имеет важное значение при оценке коррозионной стойкости изделий. Принято считать, что для надежной защиты в атмосферных условиях она должна находиться в пределах 70—100 мк, а для защиты в воде или в другой агрессивной жидкости толщина слоя может доходить до 300 мк и более. Для создания сплошного, беспористого покрытия применяют многослойное наложение одной или нескольких красок с количеством слоев от 6 до 10. [c.145]

Разрушение защитных пленок может также наступить при химическом воздействии на них концентрированных едкого натра или кислых солей при упаривании воды. При этом едкий натр наиболее опасен для металла, так как он не упаривается досуха вследствие того, что при 320 °С переходит в расплав, обладающий весьма высокой коррозионной агрессивностью. При оценке влияния солей на устойчивость пленок необходимо иметь в виду, что в результате испарения на поверхности нагрева возникает тонкий пленочный слой воды с большой концентрацией веществ, находящихся в растворенном и нерастворенном состоянии в воде всего объема котла. Естественно, что температура в граничном слое выше температуры всего объема воды. Протекание всех водно-химических реакций и коррозионного процесса завершается в данном слое. В граничном слое могут образовываться отложения веществ, хотя концентрация их в объеме воды далека от предела растворимости. Поэтому на поверхности металла при испарении воды могут осаждаться легкорастворимые в воде соли, концентрация которых быстро достигает предела растворимости при испарении воды в граничном слое. Эти соли затем снова переходят в раствор, т. е. в ядерный слой воды всего объема котла при его остановке. Явлению хайд аута наиболее сильно подвержены МззР04 и другие фосфаты натрия, растворимость которых при 340 С снижается до 0,2 %, (25—30 % при комнатной температуре). Под слоем соединений фосфатов, выпадающих на поверхности стали, может развиваться пароводяная коррозия с образованием бороздок, что обусловлено разрушающим действием отложений на защитные пленки. В реакции с железом принимает участие как кислый фосфат, так и концентрат щелочи — продукты гидролиза тринатрийфосфата. Продуктом хайд аута является НагНР04, который разъедает металл. [c.180]

В АзИНЕФТЕХИМ были проведены исследования сравнительной коррозионной стойкости стали в очищенной хозяйственно-бытовой сточной воде и в природной воде аналогичного минерального состава. Исследования проводились снятием гальваностатических кривых в автоклаве. Материалы по определению стойкости металла по кинетическим характеристикам [216] подтверждают возможность их использования для расчета скоростей коррозии. Однако необходимо учитывать, что поляризационные кривые, снимаемые сразу после установления стационарного потенциала, характеризуют только начальную скорость коррозии. Не отражая действительной скорости, устанавливающейся после появления оксидных пленок, они тем не менее позволяют дать ориентировочную сравнительную оценку коррозионной агрессивности исследуемых электролитов. [c.218]

При увеличении в воде концентрации бикарбонатов количество необходимой равновесной угольной кислоты соответственно растет, а вероятность образования избыточной агрессивной кислоты уменьшается. Таким образом, соотношение между содержанием в воде бикарбонатов и свободной угольной кислоты характеризует коррозионные свойства воды. Для оценки расчетным путем коррозионных свойств воды или ее стабильности применяется метод Ланжелье, согласно которому показателем стабильности воды является равенство [c.139]

Увлажнение твердых веществ на поверхности строительных конструкций может происходить либо за счет прямого воздействия воды, либо за счет поглощения ими влаги из воздуха. По существу, как в первом, так и во втором случае имеет место образование водных растворов, т. е. жидких агрессивных сред. Однако процесс увлажнения вещества путем поглощения влаги из окружающего вЬзДуха имеет характерные особенности, которые необхо- дЙйо учитывать при оценке коррозионной активности тйёрдых агрессивных сред. В частности, важнейшим ейойством, определяющим агрессивность твердых веществ, является их гигроскопичность, которая для каждого вещества характеризуется собственной гигроскопической точкой, выражающейся в процентах и равняющейся влаж ности воздуха над насыщенным водным раствором этого вещества при данной температуре. С повыщением температуры гигроскопическая точка любого вещества понижается. [c.135]

Присутствие агрессивной углекислоты определяется по индексу насыщения. При /<0 вода содержит агрессивную углекислоту. При / 0 агрессивная углекислота в воде отсутствует. Однако оценка коррозионной активности горячей водопроводной воды только по показателю I является неполной. При нагревании воды изменяются условия равновесия углекяслых соединений, причем для многих водопроводных вод равновесие достигается при нагревании до 60 "С. [c.17]

Насколько известно, чугун не склонен к коррозионному растрескиванию под напряжением, хотя и высказывалось предположение, что это может произойти с высокопрочным чугуном в сильных растворах едких щелочей [21]. Под действием циклических напряжений чугун подвергается коррозионной усталости. Некоторые данные об этом явлении представлены в работе Коллинза и Смита [22], но более широкие исследования проведены Палмером [23]. Сама природа явления такова, что трудно дать абсолютную оценку стойкости к коррозионной усталости, поскольку результат зависит от продолжительности испытаний, частоты изменения напряжения, а также от агрессивности среды. Палмер испытывал образцы в усталостной маните Велера в брызгах обессоленной воды, 3%-ного раствора хлористого натрия, а также обессоленной воды, содержащей различные ингибиторы. Частота нагружения составляла около 3000 цикло/мин, а продолжительность испытаний 50 или 100 миллионов циклов. Результаты, полученные для неингибированных растворов, предоставлены в табл. 1.30. [c.59]

Рассматривая коррозию магния и его сплавов, важно проанализировать и методы, используемые для оценки коррозионных свойств, а особенно так называемые ускоренные испытания. Испытания путем полного погружения в соленую воду или путем периодического обрызгивания образцов морской водой пригодны для определения коррозионной стойкости магниевых сплавов только в этих конкретных условиях и ие позволяют оценить стойкость в каких-либо других средах. Экстраполяция результатов таких испытаний на менее агрессивные условия неправомерна, более того, таким способом вряд ли можно оценивать даже эффективность защитных мероприятий. Причина заключается в том, что коррозионное поведение непосредственно связано с формированием на металле нерастворимых пленок. В самом хлоридном растворе стабильные нерастворимые пленки не образуются, более того, никакие ранее сформировавшиеся в результате химических реакций пленки не являются непроницаемыми для хлор-иона. Ионы хлора сравнительно легко проникают даже через имеющиеся защитные покрытия, а пленки органических красок ш лаков подвергаются осмосу и разбухают, что может быть очень далеко от условий обычной эксплуатации. За исключением спе-цального определения поведения материалов в разбавленных растворах хлоридов, ускоренные испытания такого типа недопустимы, и их результаты могут ввести в заблуждение. [c.129]

К качественным способам оценки коррозии относятся 1) визуальный осмотр образца исследуемого металла после воздействия агрессивной среды (при этом необходимо также наблюдать за изменениями, происходящими в растворе) 2) микроскопическое наблюдение 3) фотографирование коррозии исследуемого образца (что позволяет также исследовать кинетику коррозионного процесса) 4) исследования с применением индикаторов. При применении последнего метода для коррозионных испытаний черных металлов поверхность образца смачивают раствором так называемого ферроксил-индикатора (1 л воды, 1 г КзРе(СЫ)б-2НгО, 10 г агар-агара, несколько капель фенолфталеина, 10 г КаС1) на участках металла, играющих роль анодов, появляется голубое окрашивание вследствие образования Рез[Ре(СЫ)б]г, а на катодных участках в связи с наличием в индикаторе фенолфталеина — розовое окрашивание. Для алюминиевых сплавов в качестве индикатора применяют раствор ализарина. [c.7]

Данные непосредственных определений защитных свойств различных цементов во время испытаний (осмотр состояния арматуры в бетоне, потеря в весе) подтверждают возможность оценки этих свойств электрохимическими методами. Так, при длительных испытаниях железобетонных образцов в различных средах (в 3 /о-ном растворе ЫаС1 влажной атмосфере, содержащей ЗОг агрессивном грунте водопроводной неагрессивной воде) стальные электроды под покрытиями из гипсоглиноземистого и расширяющегося цементов, а также портландцемента с добавкой 5—10 /о СаСЬ имели значительные коррозионные повреждения. Скорость коррозии стали под такими покрытиями в зависимости от условий испытаний составила 0,005—0,009 г м -ч. При этом коррозия имела месте как при относительно небольшой (15 и 25 мм), так и значительной (50 мм) толщине защитного слоя бетона. Коррозионные повреждения в этом случае носят местный характер (отдельные язвы и каверны) и являются наиболее опасными. Эта опасность возрастает еще и потому, что образовавшиеся под покрытием продукты коррозии создают з бетоне большие внутренние напряжения, которые в последующем приводят к его растрескиванию. [c.45]

Существуют различные методики, с помощью которых делаются попытки оценить взаимосвязь напряженного состояния с коррозионной стойкостью. Например, при действии сильноагрессивпых сульфатных вод для бетона с ВЩ менее 0,55 на низкоалюминатном портландцементе предлагается считать напряжение сжатия 0,6/ пр, а растяжение 0,4предельными, выше которых начинают сказываться взаимное влияние коррозионных и физикомеханических процессов [48, 63]. Существенную роль оказывает уровень изгибающих напряжений на стойкость бетона при циклическом воздействии среды в условиях физической коррозии действие кристаллизующихся солей, замораживание и оттаивание и др. (рис. 12). Следует отметить, что в инженерной практике в должной мере еще не используются пороговые значения напряжений, выше которых происходит резкое ускорение разрушений в растянутых элементах под действием сильно-агрессивных сред. Однако эти данные могут потребоваться для оценки несущей способности железобетона, когда применены материалы, не соответствующие условиям эксплуатации (не обладают требуемой стойкостью, плотностью), и в то же время производственные возможности не позволяют их выполнить более долговечными. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...