Шероховатость пластины относительная

Изложенный метод расчета турбулентного пограничного слоя на пластине построен на эмпирической зависимости, полученной в опытах с гладкими пластинами. В практических условиях течение вдоль пластины (поверхности крыла, лопасти, корпуса) чаще всего не является гидравлически гладким. Как и течение в трубе, любое течение в турбулентном пограничном слое на шероховатой поверхности можно отнести к одному из трех рен<и-мов гидравлически гладкому, при котором высота выступов шероховатости не влияет на сопротивление переходному или режиму неполного проявления шероховатости, при котором на величину коэффициента сопротивления влияют как число Рейнольдса, так и шероховатость режиму полного проявления шероховатости или квадратичному, при котором коэффициент сопротивления зависит только от шероховатости. Аналогом относительной [c.407]

Показатель степени при Re говорит о том, что является слабой функцией RBk- Действительно, величина Яц при переходе от Re = 10 к Re = = 10 уменьшается от 1,41 до 1,33, т. е. примерно на 6%. На шероховатой пластине роль рейнольдсова числа еще меньше, а в случае технической шероховатости вообще отсутствует. Значения Нд в зависимости от относительной шероховатости могут изменяться в широких пределах (2 2,5). Принимая [c.609]

Существенно отметить, что этот вывод не содержит никаких предположений относительно структуры турбулентности и исходит из следующих очевидных свойств турбулентного потока скорость жидкости возрастает с удалением от пластины на достаточном удалении от пластины (т. е. при 2 > 5п) действие молекулярной вязкости независимо от характера поверхности пластины (гладкая она или шероховатая) пренебрежимо мало по сравнению с турбулентной вязкостью, а величина градиента средней скорости определяется плотностью потока импульса. [c.403]

Аналогом относительной шероховатости трубы А/го в пограничном слое является величина А/б или А/б . Однако между этими аналогами есть существенная разница. Для трубы при постоянном А относительная шероховатость остается постоянной, тогда как в пограничном слое величина А/б (или А/б ) уменьшается вниз по течению вследствие возрастания б. В связи с этим режимы течения на отдельных участках пограничного слоя могут быть неодинаковыми. Если, например, принять, что турбулентный пограничный слой образуется от переднего края пластины, то на передней части последней, где б мало, отношение А/б будет велико и может иметь место режим полного проявления шероховатости. По мере удаления от переднего края величина A/S уменьшается и может быть достигнут режим неполного проявления шероховатости, а затем и гидравлически гладкий. Границы между участками с разными режимами определяются значениями безразмерного параметра u A/v так же, как для течения в шероховатых трубах. [c.371]

При чистовом шлифовании (рис. 283) кольца I из магазина 2 передаются цепным конвейером 3 по направляющей пластине 4 в зону шлифования. При выходе из этой зоны кольца падают на ременный конвейер 5 и затем в тару. Смещением оси нижнего шпинделя относительно оси верхнего шпинделя достигается непрерывное изменение скорости вращения колец на всем пути их движения между кругами, благодаря чему улучшается качество шлифованной поверхности. При чистовом переходе снимают припуск 0,025 — 0,035 мм на сторону. Достигаемый параметр шероховатости поверхности Ла = 0,4 мкм. Отклонение от парал- [c.426]

Эти показания пропорциональны значениям Вд и 8, причем коэффициент пропорциональности определялся градуировкой по эталону шероховатости. Для получения надежных данных бралось всегда среднее значение из 10 определений 8ц и 8 на соседних участках образца. Однако трудность приготовления пластин с одинаковой по всей поверхности щероховатостью все же понижала точность определения, тем более что отсчет при каждом единичном определении делался несколько неопределенным из-за колебаний значений 8 вдоль пути ощупывающей иглы. Поэтому для устранения этой неопределенности и получения значений щероховатости, усредненных вдоль пути иглы, была применена иная, отличающаяся от обычной, схема измерений 1. Идея этого метода состоит в следующем. После интегрирующего контура прибора ток, индуцированный перемещениями иглы профилометра, пропускался через купроксный выпрямитель и далее через баллистический гальванометр (с периодом около 15 сек.). Вместо пластинок исследуемыми образцами служили цилиндры, которые могли приводиться в направлении своей оси в возвратно-поступательное движение от мотора через редуктор и кулачковое приспособление. Ток от иглы замыкался на определенное короткое время х посредством ключа, приводимого в действие от того же редуктора. Момент замыкания и размыкания тока устанавливался с таким расчетом, чтобы регистрировать результаты ощупывания иглой средней части образующей цилиндра, соответствующей заданной скорости относительного движения щупа. [c.141]

При малой интенсивности возмущений во внешнем потоке в опытах как с пластинками, так и с крыльями, удавалось затянуть переход на большие значения Re Kp. чем в случае сильно возмущенных потоков. Так, например, в пограничном слое на пластине, помещенной в мало турбулентную аэродинамическую трубу, наблюдалось ламинарное движение вплоть до критического сечения пограничного слоя, где Rej кр = 6290, а на полированных металлических крыльях самолета в полете Re Kp доводилось до величины 9300. Это показывает, что относительный размер ламинарного участка пограничного слоя на крыле, особенно в спокойном набегающем потоке, зависит также от степени шероховатости крыла вблизи передней его кромки или наличия производственных недостатков обработки поверхности в этой области крыла. Такое отличие движения [c.670]

Плавающие режущие элементы (рис. 2.12) выполняются в виде обособленной части, сочленяемой с корпусом рабочей части инструмента подвижным соединением, допускающим перемещение режущего элемента относительно корпуса в радиальном направлении. Как правило, это плавающая пластина 1 прямоугольного поперечного сечения, входящая в сквозное окно в корпусе 2 инструмента. Симметрично с обеих сторон пластины 1 затачиваются режущие лезвия, работающие с делением толщины среза. Главные режущие кромки имеют малые углы в плане (примерно Г). Применяются в инструментах для чистового растачивания, обеспечивают точность диаметральных размеров и шероховатость поверхности без изменения положения оси отверстия. [c.53]

Отношение высоты гребешков шероховатости Ке поверхности стенки к толщине пограничного слоя Кв/б является аналогом характеристики шероховатости труб Ке// (см. п. 8.3). Для трубы относительная шероховатость вдоль течения остается постоянной, в то время как для стенки она уменьшается вместе с увеличением 6 = б (л ). Поэтому, при малых х, где Кв/б велико, имеет место режим полного проявления шероховатости, за ним следует переходный участок, а за ним — участок без проявления шероховатости. Границы между участками определяются значениями безразмерной шероховатости так же, как при течении в трубах (см. п. 8.3). При этих рассуждениях для простоты принимаем, что турбулентный пограничный слой начинается с переднего края пластины. [c.289]

Метод был обобщен на случай шероховатой пластины В. Ф. Дробленко-вым ), предложившим для режима установившейся шероховатости, когда xJpUlo не зависит от рейнольдсова числа, а только от местной относительной шероховатости 8 1к, пользоваться степенным законом сопротивления [c.605]

При течении в шероховатой трубе важную роль играет относительная шероховатость /с/Л, где Я есть радиус трубы. Аналогом этой величины при обтекании шероховатой пластины является отношение /с/б, где б есть толщина пограничного слоя. Существенная разница между обоими течениями состоит в том, что для трубы относительная шероховатость к Я при постоянном к остается постоянной, в то время как для пластины относительная шероховатость /с/б уменьшается по мере удаления рт передней кромки пластины, так как толщина пограничного слоя увеличивается вниз по течению. Это обстоятельство приводит к тому, что передняя и задняя части пластины ведут себя неодинаково в отношении сопротивления, вызываемого шероховатостью. Примем для простоты, что пограничный слой становится турбулентным, начиная от передней кромки пластины. Тогда в передней части пластины, где отношение /с/б велико, мы будем иметь некоторый участок с режимом полного лроявления шероховатости. Дальше будет следовать так называемый пере- [c.586]

Показатель степени при Re говорит о том, что Яо является слабой функцией Re.. Действительно, величина Но при переходе от Re = 10 к Re = 10 уменьшается от 1,41 до 1,33, т. е. примерно на 67о- На шероховатой пластине роль рейнольдсова числа еще меньше, а в случае технической шероховатости вообще отсутствует. Значения Яо в зависимости от относительной шероховатости могут изменяться в широких пределах (2- 2,5). Принимая во внимание эту слабую изменяемость величины Яо с ростом рейнольдсова числа на пластине [dpjdx = 0), будем либо считать в дальнейшем величину Я не зависящей от Rex и полагать [c.766]

Бобышки или углубления цекуют при наличии центрального отверстия цековками, подрезными пластинами или зенкерами с торцовой заточкой. Инструмент рекомендуется направлять по отверстию в детали или по кондукторной втулке. Для устранения вибрации и лучшего отвода стружки торцовые зубцы смещают относительно оси в сторону вращения на величину Н 0,Ш, где Г> — диаметр цековки. В конце рабочего хода необходимо выхаживание на нескольких оборотах без подачи. Торцовые поверхности, не имеющие отверстия, подрезают периферией цековки (рис. 155, а), цековкой с центрованием (рис. 155,6) или цековкой с отверстием Д), смещенным относительно оси вращения на величину = о/2-f (0,3-ь0,5) (рис. 155, в). Цекование обеспечивает биение обрабатываемой поверхности до 0,1 мм на радиусе 100 мм и параметр шероховатости поверхности Ка = 2,5 мкм. Торцовые поверхности с параметром шероховатости Ка = 2,5 мкм после цекования выглаживают роликовой раскаткой. [c.317]

При малой интенсивности возмущений во внешнем потоке в опытах как с пластинками, так и с крыльями, удавалось затянуть переход на большие значения Ревкр> яем в случае сильно возмущенных потоков. Так, например, в пограничном слое на пластине, помещенной в мало турбулентную аэродинамическую трубу, наблюдалось ламинарное движение вплоть до критического сечения пограничного слоя, где Явбкр = 6290, а на полированных металлических крыльях самолета в полете Ревкр доводилось до величины 9300. Это показывает, что относительный размер ламинарного участка пограничного слоя на крыле, особенно в спокойном набегающем потоке, зависит от шероховатости поверхности крыла вблизи передней его кромки или наличия производственных недостатков обработки поверхности в этой области крыла. Такое отличие движения жидкости в пограничном слое от движения в трубе может быть объяснено тем, что вблизи носика крыла пограничный слой еще очень тонок, бугорки шероховатости проникнут сквозь пограничный слой и станут источниками возмущений во внешнем потоке, которые будут проходить внутрь пограничного слоя через внешнюю его границу. [c.528]

Под режимами лазерной обработки понимают энергию излучения IV и длительность импульса т, плотность энергии излучения, фокусное расстояние фокусирующей системы /, смещение поверхности детали относительно фокальной плотности А/, количество импульсов п излучения. Для выбора оптимальных режимов лазерной обработки микроотверстий применяют номограммы. Лазерная обработка сопровождается структурными изменениями металла в поверхностных слоях. Величина зоны с изменяемой структурой зависит от многих факторов она растет с увеличением ИЛ Для углеродистых сталей, содержащих от 0,2 до 1,2 С, она равна 0,06...0,07 мм (при Ж=2,1 Дж г =1,5 мс, /=43 мм). Шероховатость обработанной поверхности также зависит от режимов лазерной обработки = При обработке титановых пластин [c.227]

Когда отдельные элементы шероховатости образуют скопления, ТО вследствие их взаимодействия с потоком значение параметра /Сгд, полученное для одиночного элемента шероховатости, изменяется. В случае распределенной шероховатости параметр Kig зависит от интенсивности турбулентности в пограничном слое и, следовательно, должен быть связан с касательным напряжением на стенке. Колгэйт [13] проанализировал это соотношение при исследовании лабораторного метода оценки возможности возникновения кавитации на бетонных шероховатых поверхностях. Недавно Арндт и Иппен [2, 3] провели подробное исследование кавитации на плоских поверхностях с равномерно расположенными поперечными треугольными бороздками [2, 3]. Они наблюдали развитие кавитации в диапазоне физических размеров шероховатости (глубины бороздок) = 0,317 — 2,54 мм и относительной шероховатости х/й = 2000 — 200 (х — расстояние вдоль эквивалентной плоской пластины). Профили пограничного слоя удовлетворяют закону стенки для шероховатых поверхностей. Обнаружено, что параметр /Сг . определенный из наблюдений за исчезновением кавитации и подобный использованному Холлом, зависит почти исключительно от относительной шероховатости в соответствии с линейным соотношением [c.297]

Здесь приведем лишь окончательные результаты в виде двух диаграмм для пластины с песочной шероховатостью (рис. 21.6 и 21.7). На первой из них изображена зависимость полного коэффициента трения с/ от числа Рейнольдса Rez = Uoolh, причем в качестве параметра взята относительная шероховатость Hks, а на второй — зависимость местного коэффициента трения f от числа Рейнольдса RSx = Uooxh с величиной xiks в качестве параметра. Кроме того, на каждой диаграмме проведено семейство кривых [c.587]

Было исследовано большое количество разных элементов шероховатости прямоугольные стойки, поставленные перпендикулярно и косо относительна направления течения, стойки с треугольным и круглым поперечным сечением, стыки пластин, отдельные заклепки и ряды заклепок, углубления в пластине и т. д. На рис. 21.8 изображены некоторые результаты для прямоугольной стойки, расположенной перпендикулярно к течению. С увеличением отношения 1 — ширина, к — высота стойки) коэффициент сопротивления сначала сильно уменьшается. Отверстия и углуб-ления на поверхности пластины также вызывают увеличение сопротивления, так как внешнее течение приводит в движение жидкость, находящуюся в углублении. [c.590]

Относительно влияния шероховатости на сопротивление формы можно сказать следуюхцее. Тела с острыми кромками, как, например, пластина, [c.598]

Распространение изложенного метода расчета на осесимметричный случай впервые было выполнено А. Д. Янгом В дальнейшем Н. Шольц существенно развил этот метод как для плоского, так и для осесимметричного случая, причем применил его также к шероховатым стенкам. Из большого числа выполненных им расчетов для профилей (плоское течение) и тел вращения он установил зависимость профильного сопротивления от относительной толщины обтекаемого тела. Эта зависимость графически изображена на рис. 25.5, на котором через Аа/ = с/ — с о обозначено превышение вычисленного коэффициента сопротивления f, отнесенного к смоченной поверхности, над коэффициентом сопротивления q плоской пластины, обтекаемой в продольном направлении. Кривая для плоского случая довольно хорошо [c.684]

Небольшие подгары и неглубокие задиры устраняются зачисткой и шлифованием коллектора брусками или мелким шлифовальным полотном, укрепленным на деревянной колодке с профилем, соответствующим диаметру коллектора. Необходимо помнить, что при любой механической обработке поверхности коллектора с нее снимается оксидная пленка (политура), что приводит к ухудшению коммутации. Поэтому рабочую поверхность коллектора зачищают и полируют, если не удается удалить загрязнение или подгар чистой салфеткой, смоченной в авиационном бензине или техническом спирте. Состояние коллектора считается нормальным, если все коллекторные пластины имеют одинаковый цвет от светло-коричневого до блестяше-черного с различными оттенками, которые зависят от марки меди и щеток, плотности тока, частоты вращения якоря, температуры коллектора, относительной влажности воздуха и др. Политура нарабатывается несколько часов или суток в зависимости от шероховатости поверхности коллектора и марки щеток. [c.91]

Для черновой обработки стальных заготовок применяют инструмент с пластинами из сплавов Т5К10, а при чистовой обработке— инструмент с пластинами из сплава Т15К6. Инструменты из твердого сплава работают с высокой скоростью резания и обеспечивают наименьшую шероховатость обрабатываемой поверхности. Из быстрорежущих сталей изготовляют инструмент, работающий при относительно высоких скоростях резания, и сложный по конфигурации инструмент. Из углеродистых инструментальных сталей изготовляют ручные инструменты (метчики, плашки и др.). Для отделочной обработки используются алмазные инструменты. Расходы, связанные с использованием режущего инструмента, — одна из составляющих себестоимости продукции. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...