Поле центробежной силы

Рассматривая условие равновесия элементарного объема газа в поле центробежных сил [c.150]

Изучение прочности дисков различных типов турбомашин в поле центробежных сил при нормальных, низких и высоких температурах, в том числе при неравномерном нагреве по радиусу, а также малоцикловой повторно-переменной нагрузке за пределами упругости. [c.665]

Принцип относительности утверждает, что инерциальные системы неразличимы, и поэтому теряет смысл представление Ньютона об абсолютном пространстве и абсолютном времени. Тем не менее существование сил инерции как будто оставляет место для такого представления. В самом деле, равномерное вращение приводит к появлению поля центробежных сил и связанных с ними ускорений, причем единственной причиной этого приходится считать абсолютность пространства. [c.473]

Указание. При определении давлений, создаваемых полем центробежных сил, принять угловую скорость вращения жидкости равной половине угловой скорости вращения диска пяты. [c.218]

Движение трещины от отверстия под болты в сторону отверстия под вал двигателя происходит в поле центробежных сил, которые определяют длительную статическую выдержку материала иод нагрузкой. Поскольку длина трещины возрастает, а процесс подрастания трещины при чистом скольжении связан с высокой скоростью роста трещины и происходит быстро при постоянном уровне внешней нагрузки, есть основания полагать, что трещина движется в условиях слабо возрастающего по величине коэффициента интенсивности напряжения. Именно это определяет значительную протяженность зоны II, в которой подрастание трещины происходит в закритической области с высокой скоростью (десятки и сотни микрон за один полет). Выявленное поведение материала, с развивающейся усталостной трещиной по направлению от крепежного отверстия под болт к валу двигателя, согласуется с результатами расчета на прочность дисков [2]. [c.547]

Конструктивное решение аппарата для псевдоожижения в поле центробежных сил можно представить в виде герметичного цилиндрического кожуха, в котором расположен ротор, посаженный на полый вал. Одновре- [c.91]

Рис. 27. Аппарат с кипящим слоем в поле центробежных сил.

Рис. 38. Жаростойкость никеля (/) я композиций никель—тальк, осажденных в поле центробежной силы при концентрации талька (кг/м )

В случаях, если почему-либо не удовлетворяют расчетные методы, прибегают к моделированию или даже воспроизводству реальных условий вполне конкретных деталей либо их элементов. Примером могут служить методы моделирования работы материала в поле центробежных сил на разгонных стендах. Реальные диски, роторы либо их модели раскручиваются до заданных оборотов, вплоть до разрушения. Испытуемые модели находятся в условиях сложного [c.24]

Влияние неполного подвода и изменения некоторых конструктивных параметров на ряд характеристик радиальной турбинной ступени разобрано в работах [1, 2, 3, 4]. В данной статье рассматривается влияние парциального подвода на изменение относительного расхода и степени реактивности, в той или иной мере зависящих от поля центробежных сил. [c.236]

Таким образом, общая потенциальная энергия поля центробежных сил [c.148]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

Входящая в Кек величина gn (напряженность поля тяготения) представляет собой ускорение в поле тех сил в реактивном пространстве контактного аппарата, которые действуют на частицы жидкости в направлении относительной (или расчетной) скорости газа. Например, в поле сил тяжести напряженность поля равна ускорению свободного падения ( п= ), а в поле центробежных сил — квадрату тангенциальной скорости газа, деленному на соответствующий радиус окружности g = U jR. [c.60]

Расчет лопаток газовых турбин с неравномерным распределением температуры. в поле центробежных сил Интегральные уравнения Урал-1 Стрела 30 0.5 10 250 250 - [c.610]

Ранк приходит к заключению, что с ростом радиуса, как следует из уравнения равновесия и адиабаты, фадиент давления в поле центробежных сил растет интенсивнее плотности. Тогда в соответствии с уравнением состояния с ростом радиуса температура должна возрастать. Однако расчетный фадиент температуры по теории Ранка получается в шесть раз меньше опытного. Это заставило Французскую академию наук объявить опыты Ранка ошибкой, хотя ошибочной была предложенная им физико-математическая модель, не соответствующая внешнему критерию оправдания и имеюшая в своей основе достаточно наивную аксиоматику. [c.151]

Аэродинамическая картина течения в камере вихревого нагревателя характеризуется комплексом специфических свойств, наиболее полно удовлетворяющих требованиям качественной смесеподготовки большая объемная плотность кинетической энергии, мощные акустические колебания, высокая интенсивность турбулентности, ориентированная в радиальном направлении, рециркуляционные зоны, организация локализованных областей повышенной температуры. При критическом перепаде давления реализуются режимы работы, при которых параметры факела практически не зависят от слабых возмущений среды, в которую происходит истечение. Поле центробежных сил и характерная особенность течения обеспечивают качественное конвек-тивно-пленочное охлаждение корпусных элементов вихревой горелки. Широкий спектр возможного использования вихревых го-релочных устройств показан на рис. 7.1. [c.307]

Так как до включения внешнего поля центробежная сила б1зша обусловлена кулоновским притяжением, т. е. = mwV, то [c.276]

Способ контакта газа и жидкости с последующей сепарацией фаз осуществляется следующим образом (рис. 10.2). Газожидкостный поток Ср закручивают. Жидкостной поток 1, формируют закрученным газовым потоком в виде пленки на внутренней поверхности тела вращения в поле центробежных сил. Предварительно разделенный газовый поток подают на коническую поверхность на фильтрацию (на 2-ю ступень сепарации), отфильтрованную жидкость (поток /) объединяют с жидкостным потоком пленки и с байпасирующим потоком газа Со для улучшения транспортировки жидкости. Часть этого объединенного потока подают на рециркуляцию (Ср), часть потока фильтруют (Сф) на обтцей замкнутой поверхности. Отфильтрованную жидкость отбирают потоком L, а газ для транспортировки -потоком С.,р после чего его смешивают с основным газовым потоком С. Таким образом, основной газовый поток С и поток С.,.р проходят ступень тонкой очистки (фильтрацию). Ступени грубой или тонкой фильтрации одновременно проходит и предварительно разделенный жидкостный поток. [c.277]

Наличие предельного значения скорости течения при поступательно-вращательном движении несжимаемой жидкости по трубе имеет простое физическое объяснение. ТХо текущей в трубе зкидкости (находящейся, как мы видели, в кольцевом зазоре между DJ2 и г в) могут расоространяться упругие волны, вполне аналогичные хорошо изученным длинным гравитационным волнам, возникающим в жидкости, находящейся в неглубоком канале, но отличающиеся от последних тем, что они распространяются не в поле силы тяжести, а в поле центробежных сил, которые действуют в потоке жидкости. [c.299]

Растяжение стержня в поле центробежных сил. Рассмотрим растяжение лопатки осевого компрессора или турбины, лопасти bo i-дуншого винта или вертолета в поло центробежных сил. Лопатка рассматривается как стержень переменного поперечного сечония. [c.146]

Механизм разделения паро(газо)жидкостных систем/в поле центробежных сил инерции представляет собой весьма сложный [c.142]

Критерий циклонного процесса характеризует взаимодействие равнодействующей центробежной и архимедовой сил и сил молекулярного трения и является аналогом числа Архимеда применительно к процессам, идущим в поле центробежных сил. [c.142]

Это позволило профессору Бирмингемского университета Джону Боттериллу, призвав на помощь воображение, представить себе атомный ракетный двигатель мощностью 25 ООО МВт, у которого делящееся вещество находится в небольшом псевдоожиженном в поле центробежных сил цилиндрическом слое, а гелий служит теплоносителем и псевдоожижающим агентом. [c.93]

В качестве конкретного примера рассмотрим скольжение бусинки по гладкой жесткой проволоке (не обязательно имеющей форму плоской кривой), которая вращается с постоянной угловой скоростью со около вертикальной оси. Для описания движения бусинки относительно проволоки можно забыть о вращении проволоки и ввести добавочное поле центробежных сил пгсо , где г — расстояние от оси вращения это эквивалентно добавлению к V слагаемого-- тг а . Важный частный случай разбирается ниже [c.99]

Одним из способов достижения КЭП с высоким и максимальным содержанием второй фазы является электроосаждение в поле центробежной силы. Электроосаждение меди из 1сульфатного электролита на горизонтально расположенный катод характеризуется следующими параметрами при Ik=0,5 кА/м , = 20 °С, С = = 100 кг/м (шриведено содержание корунда в КЭП при различных условиях опыта) [c.73]

Сравнительно высокие значения а-т, в КЭП на основе никеля в отсутствие поля центробежной силы объясняются горизоитальным расположением катода. При вертикальном расположении атода в случае указанных низких значений концентраций частиц содержание включений не превышает 2,0% (масс.). [c.74]

Опыты с шарнирным четырехзвенником. Количество экспериментальных исследований, прямо или косвенно связанных с рассматриваемыми вопросами, невелико. В работе [108] приведены результаты опытов с маятником, движуш,имся в поле центробежных сил. Эти опыты позволили экспериментально получить движение, соответствующее периодическим решениям уравнения Матье и проверить суш ествование областей неустойчивости. В работе [116] приведены результаты экспериментов, связанных с исследованием возникновения параметрического резонанса эти эксперименты также производились с маятниками. Наконец, в [34] экспериментально показано, что в условиях вибрации точки подвеса неустойчивое положение равновесия маятника оказывается устойчивым. [c.182]

Из-за изгиба диска всякий его элемент несколько приближается к оси вращения и благодаря этому накапливает некоторую дополнительную потенциальную энергию, так как вследствие вращения диска изгиб происходит в поле центробежных сил. Подобное явление было отмечено выше в связи с изгибными колебаниями растянутого (в частности, центробежной силой) стержня. В данном случае элементарной массе рНгйдйг соответствует центробежная сила а) рНг с1дс1г. Дополнительная энергия составит и<л рНг с1вйг, где и — радиальное смещение элемента, которое выражается через прогиб следующим образом [c.147]

Рассмотренные контактные аппараты — пенные, с орошаемой насадкой, камеры орошения — объединяет одно общее свойство. Относительная скорость газа и жидкости в реактивном пространстве определяется, в основном, естественным полем сил тяжести. Исключение составляют отдельные локальные зоны, в том числе зоны выхода струи из форсунки, отверстий газонаправляющей решетки, входных патрубков н др. В этих зонах скорость газа (жидкости) превышает среднюю относительную скорость, что создает условия для локальной интенсификации процессов тепло- и массообмена. Полному использованию объема реактивного пространства при повышенной относительной скорости препятствует малая напряженность поля сил тяжести. Таким образом, в рассмотренных контактных аппаратах интенсификация процессов тепло- и массообмена в реактивном пространстве имеет определенный предел, увеличить который можно, применяя искусственные поля тяготения, например поля центробежных сил, которые дают возможность резко увеличить относительную скорость газа и жидкости равномерно во всем объеме реактивного пространства аппарата или слоя взаимодействующих сред. [c.12]

Крутизна характеристик к. п. д. при изменении числа uJ o одинакова. Степень реактивности, слабо изменяющаяся при малых значениях характеристического числа, начинает резко расти при uJ o, близких к оптимуму, что объясняется усилением поля центробежных сил, на преодоление которого требуется дополнительный перепад энтальпий в РК. [c.143]

Для полного описания работы ДРОС на нерасчетных режимах проведено определение параметров ступени при переходе ее на режим вентилирования (т) = 0) и работе в беспаровом режиме G = 0). Режим т = О наступает при очень малом расходе пара. Для ЦНД с низким разделительным давлением Gt,=o = (0,011н-4-0,012) G oM, а для ЦНД с высоким Gn=o = (0,00264-0,0036) G om-Интересно отметить, что в последнем случае расход Gn=o в три-четыре раза меньше и имеет настолько малое значение, что можно полагать практическое отсутствие режимов потребления энергии ДРОС в ЦНД с высоким разделительным давлением. При столь малых расходах проявляется специфическая особенность рабочего процесса ДРОС, заключающаяся в отличии протекания ее расходной характеристики от расходных характеристик осевых ступеней. Она выражается в том, что при любом снижении расхода (вплоть до нуля) перепад давлений в ДРОС не может быть ниже некоторого минимального уровня, определяемого интенсивностью поля центробежных сил в РК или, другими словами, частотой вращения ротора. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...