Карбиды (тр) форма

Тип карбида Форма карбида Когерентность связи Длит, цикла, мин. Сг в % [c.211]

Так, на структуре гарнисажной отливки сплава Nb — 7% Мо— 9% Zr — 0,9% С (рис. 65) видно, что в местах, близких к поверхности, где скорость охлаждения была значительно больше, чем в центре отливки, структура характеризуется мелким зерном, дисперсностью эвтектики и измельчением самих эвтектических колоний. В центре отливки — широкие области эвтектики и крупные самостоятельные карбиды. Форма и размеры этих карбидов указывают на то, что они кристаллизуются из жидкости, т. е. являются первичными. Известно, что при малых скоростях переохлаждения даже сплавы эвтектического состава затвердевают с самостоятельным образованием крупных кристаллов отдельных фаз, составляющих эвтектику [54, 55]. Таким образом, наблюдаемые в сплавах ниобия доэвтектических составов крупные карбиды в первичном твердом растворе есть не что иное, как вырожденная эвтектика. [c.185]

Предполагается, что хрупкость вызывается главным образом тем. что выделяющиеся карбиды имеют пластинчатую фо,рму. Однако известно, что карбиды пластинчатой формы возникают при отпуске еще до развития хрупкости и сохраняются при более высоких температурах, когда вязкость стали восстанавливается. [c.374]

В начале отпуска карбиды выделяются в виде кристаллов пластинчатой формы (величина упругой энергии минимальна). Если бы частицы принимали сферическую форму, уменьшилась бы величина поверхностной энергии. Поскольку упругая энергия пропорциональна объему частиц, а поверхностная — поверхности выделяющейся фазы, то взаимодействие этих энергий приводит к тому, что сфероидизация происходит лишь после длительного отпуска при достаточно высокой температуре. При этом диаметр карбидных частиц возрастает в 1000 раз, что ведет к большим изменениям в суммарной поверхности и кристаллохимических связях между фазами, а также к существенному изменению свойств. [c.109]

Термическая обработка дисперсионно твердеющих сплавов состоит из двух последовательных операций 1) закалки с температур 1000— 1300° С для перевода выделившихся при предшествующей обработке карбидов и металлических соединений в твердый раствор 2) старения — длительной выдержки при температуре 650—850° С для выделения избыточных фаз в мелкодисперсной форме. [c.202]

Новый способ упрочнения - гидростатическое прессование (объемная штамповка, экструзия) металла при сверхвысоком давлении. В условиях всестороннего сжатия при таких давлениях резко повышается пластичность даже самые твердые и хрупкие материалы (интерметаллиды, карбиды, бориды, керамика) приходят в состояние текучести и легко заполняют формы. В процессе обжатия происходит повышение прочности и вязкости, которое не теряется и при последующем отжиге металла. Так, например, прочность молибденовых сплавов увеличивается в 2 — 3 раза, вязкость в 15 — 20 раз, пластичность в 10 раз. Гидростатическое прессование используется и как способ упрочнения, и как способ точной обработки наиболее труднодеформируемых материалов. [c.178]

В исследованиях, выполненных за последние годы [143], установлено, что в железоуглеродистых сплавах углерод помимо присутствия в форме фаз (а-твердого раствора с невысокой концентрацией дефектов, остаточного ау-стенита, карбидов и графита) может еще находиться в состояниях, которые не соответствуют классическому определению фазы и требуют специального обсуждения. При этом можно ожидать, что значительная, а в некоторых случаях даже большая часть углерода находится в сплавах Fe- именно в этих состояниях. [c.242]

Например, при заливке гильзы цилиндров из легированного чугуна в оболочковые формы на острых кромках образуется отбеленный слой, состоящий из карбидов железа. [c.363]

Легирующие элементы по-разному влияют на условия равновесия. В сплавах железа никель и марганец понижают критическую точку и повышают точку Л4, расширяя тем самым область -фазы (рис. 85, а), т. е. способствуют образованию аустенита. Элементы Сг, W, Мо, Si, V повышают точку A3 и понижают точку Л4, сужая тем самым 7-область (рис. 85, б), т. е. способствуют стабилизации феррита. Большинство легирующих элементов влияют на кинетику превращения аустенита, как правило, замедляя его последнее объясняется тем, что диффузия легирующих элементов, образующих твердые растворы замещения, происходит медленнее, чем диффузия углерода, что задерживает скорость роста зародыша в процессе превращения аустенита. Схемы типичных случаев влияния легирующих элементов на кинетику превращения приведены на рис. 86 (для сравнения штриховой линией показана ветвь С-кривых, для нелегированной стали). Элементы Мп, Ni, Si, не образующие специальных карбидов (за исключением Мп), замедляют аустенитное превращение, не изменяя формы С-кривыХ [c.118]

В первой стадии обработки углерод растворяется в ау-стените, при охлаждении карбиды выделяются в тонко дисперсной форме, обеспечивающей их быстрое растворение при последующем нагреве. В последней стадии часть углерода из мелких карбидов растворяется в аустените (при 950° С) и вместе с некоторым количеством сложных карбидов образуется мартенсит. [c.218]

Правило, происходит по границе зерен. Вредное влияние азота и углерода обусловлено образованием прослоек выделений карбидов и нитридов по границам зерен и нитридов пластинчатой формы в теле зерна. Введение лантана заметно уменьшает вредное влияние азота и кислорода и слабо влияет на свойства хрома, содержащего углерод [1]. [c.114]

Вдавливание инденторов разной формы, в том числе пирамиды Виккерса из алмаза, сапфира, сплавов карбида бора [c.28]

На скорость роста трещин оказывает влияние форма границ. Микроструктура с волнистыми границами, закрепленными дисперсными карбидами, и со ступенчатыми границами обладает более высоким сопротивлением распространению трещин ползучести [51, 52]. [c.65]

Более удачным оказался другой путь. В металл шва вводят сильный карбидообразователь — ванадий. В этом случае в основном образуются карбиды данного элемента, ие растворяющиеся в железе и имеющие форму мелкодисперсных нетвердых включений. Металлическая основа при этом оказывается обезуглерожен-иой и достаточно пластичной. Примером могут служить электроды марки Ц 1-4 со стержнем из ниакоуглеродистой проволоки марок Сб-08 или Сп-08А и покрытием следующего состава мрамор 12%, плавиковый ншат 10%, феррованадий 66%, ферросилиций 4%, noTain 2%, жидкое стекло 30% массы сухой смеси. [c.335]

Карбидные частицы имеют форму тонких пласгииок r(j. Hij,Hiioii 1 несколько атомных слоев. Пластинки в-карбида коге )ент1И) связаны с решеткой а-раствора (рис. 120). Вследствие того, что уд,ельные объемы 8-карбида и а-раствора различны, возникают сильные искажения кристаллических решеток обеих фаз. [c.185]

Легирующие элементы, присутствующие в стали, оказывают влияние на структуру цементуемого слоя, механизм его образования и скорость диффузии. В случае цементации сталей, легированных карбидообразующими элементами, при температуре диффузии возможно образование двухфазного слоя из аустенита и карбидов глобулярной формы. При этом аустенит обедняется углеродом и карбидообразующнми элементами (Сг, Мп, Ti) и на поверхности после закалки образуются пемартенситные структуры, способствующие снижению твердости и особенно предела выносливости. Суммарная концентрация углерода на поверхности цементированного слоя сталей, легированных карбидообразующими элементами, может достигать 1,5—2,0 % и более. Карбидообразующие элементы (Сг, Мп, Мо, W и др.) увеличивают энергию активации Q, уменьшают коэффициент диффузии углерода в аустените. Никель и кобальт повышают коэффициент диффузии углерода в аустените. Однако на толщину слоя, легирующие элементы в том количестве, в котором они присутствуют в цементуемых сталях, практически не влияют. [c.233]

Высокохромистые стали Х12Ф1 и Х12М относятся к ледебурнт-иому классу они содержат 16—17 % карбидов (Сг, Fe)7 . Стали обладают высокой износостойкостью н ири закалке в масле мало деформируются, что важно для штампов сложной формы. [c.304]

Оставшаяся часть 8-фазы (сердцевина зерна) при 1320—1350° С распадается с образованием смеси а-кристаллов и карбидов (8-эвтек-тоид). При более низкой температуре по границам зерен утвердого раствора кристаллизуется двойная эвтектика скелетообразной формы (аустенит - -сложные карбиды) (рис. 14.15). [c.251]

На стадии зарождения карбидов их самоорганизация происходит без-диффузионным путем, гак как выделившийся кристаллик карбида использует углерод из близлежащих объемов для своего начального роста и не требует диффузии углерода на расстояния, существенно больших межатомного. Процесс прекращается из-за отсутствия углерода в окружающих кристаллик карбидной фазы областях. Так что эволюция системы в процессе превращения на этой стадии состоит в выделении мельчайших карбидных частиц и ростом их плотности, без изменения размеров. С увеличением плотности карбидных частиц увеличивается доля областей с гюниженным содержанием углерода в твердом растворе, а доля областей с повышенным содержанием углерода уменьшается. Такой распад твердого раствора, как известно, получил название гетерогенного или скачкообразного. Карбидные частицы имеют форму тонких пластинок толщиной в несколько ангстрем. При исчерпании системой воз- [c.206]

Такой диссипативной структурой для области 2 являются диффузионные потоки атомов углерода, обеспечивающих транспорт к бывшим зародышам фазы, и как следствие рост фазы. Скорость ее роста определяется скоростью диффузии. При этом до тех пор пока сохраняется пластичная форма карбидных частиц сохраняется и когерентность решеток твердого раствора и карбида. Распад мартенсита заканчивается образованием отпущенного мартенсита в виде высокодисперсной ферритокарбидной смеси. [c.207]

Все расчетные данные сведены в таблицу 3.16. При расчете в качестве исходных экспериментальных данных были приняты параметры, характеризующие цикл III. Проведенный расчет пороговых значений содержания хрома в карбиде позволил определить время жизни карбидной фазы в изученной стали различной формы при температуре отггуска 550 С (длительность цикла перестройки структуры), а экспериментальные данные по изменению формы карбидной фазы с ростом длительности отпуска - тип диссипативных структур, самоорганизующихся при неравновесных фазовых переходах ТС—>ДС- ТС. [c.210]

В структуре отливок углерод присутствует в виде карбида (РезС) и в свободном виде (графит). Механические и жаропрочные свойства его определяются составом карбидов и формой графита (пластинчатый, шаровидный) (рис. 30). [c.72]

Низкотемпературный (низкий) отпуск проводят при нагреве до 250 С При этом снижаются закалочные макронапряжения, мартенсит закалки переводится в отпущенный мартенсит, улучшается вязкость и несколько снижается з вердость. Начальный период распада мартенсита сопровождается образованием мелких частиц карбидов в форме тонких пластинок. Закаленная сталь (0,6...1,3% С) после низкого отпуска сохраняет твердость 58.. 63 НВС, а следовательно, высокую износостойкость. Однако такое изделие (если оно не имеет в.чзкой сердцевины) не аьщерживает значительных динамических на- ру зок [c.73]

А, 25А), бромистый корунд (с добавками соединений хрома 32А, 34А), монокорунд (кристаллы AljOj правильной формы 43А, 45А), карбиды кремния (Si ) черный (53С, 55С) и зеленый (63С, 64С), алмазы природные (А) и синтетические (АС), нитрид бора (эльбор, ЛО и ЛП). [c.77]

В печи образуются сросшиеся пакеты кристаллов Si , называемые друзами. Большинство кристаллов в друзах имеет незначительные размеры, однако встречаются кристаллы, имеющие площадь до 1,5—2 см. Из друз путем дробления получают порошок карбида кремния. Кристаллы карбида кремния полупроводниковой чистоты получают методом возгонки в печах с графитовыми нагревателями и экранами. Процесс кристаллизации проводят в атмосфере аргона при температуре 2400—2600 °С. Получаемые кристаллы обычно имеют пластинчатую форму с размером в поперечнике поряДка 1 см. Карбид кремния является одним из наиболее твердых веществ, он устойчив против окисления до температур свыше 1400° С. При комнатной температуре карбид кремния не взаимодействует ни с какими кислотами. При нагревании он растворяется в расплавах щелочей, а также взаимодействует с ортофос( рной кислотой и смесью (HNO, + HF). [c.290]

Литые карбиды вольфрама выпускаются также в виде кусочков неопределенной формы размером 6—10 мм под наименованием рэлит К, и в виде изделий правильной формы (полуцилиндров) — рэлит Ф. [c.564]

Применение методов порошковой металлургии для изготовления жаропрочных материалов связано со следующими преимуш,ествами возможностью получения таких жаропрочных композиций, которые в настоящее время нельзя получить другими методами (алюминий с окисью алюминия, карбид титана с ни-кельхромокобальтовыми добавками) возможностью получения пористых охлаждаемых жаропрочных материалов структурными особенностями, обеспечивающими более высокую термостойкость и лучшую иибростойкость, чем у литых материалов легким и экономически выгодным получением готовых деталей сложной формы из жаропрочных материалов (лопатки, сопла). [c.605]

При нанесении карбидных нокрытий на металлы методом диффузионной сварки опыты проводились на металлических образцах диаметром 8 мм и высотой 8—10 мм и таблетках карбида диаметром 8 мм и толщиной 1.5—2 мм, приготовленных методом горячего прессования. Образцы карбидов и металлов тщательно шлифовались по торцам, полировались и обезжиривались. Сваривание проводилось в вакууме по режимам, разработанным ранее для сварки карбидов с металлами [7 ]. Этот процесс подробно изучен, исследована природа образующихся на границе контакта новых фаз и механизм их образования. Покрытия, полученные этим методом, отличаются высокой плотностью (плотность определяется режимом горячего прессования таблеток или пластинок из карбида), а также хорошим сценлением с основой. Однако этим методом нельзя получать покрытия малых толщин и на изделиях сложной формы. [c.80]

В качестве исходного материала покрытия в работе использовался порошковый карбид вольфрама грануляцией от о до 180 мк в виде двух модификаций 1) спеченного карбида вольфрама, полученного путем науглероживания порошкового вольфрама в графитовых тиглях в атмосфере водорода при 1400—1500°С 2) литого карбида вольфрама марки РЭЛИТ-3. Порошки представляют собой смесь частиц различного размера чешуйчатой формы с отношением длины к ширине не более 1.5—2. Это обстоятельство обеспечивает хорошую сыпучесть данге для фракции меньше 40 мк, что является важнейшим условием для равномерной подачи порошка в горелку. [c.222]

Индентор укреплен на вольфрамовом стержне с помощью юстировочного кольца. Перемещением его по стержню устанавливают индентор в нужное положение. Наконечник индентора изготавливается из алмаза, сапфира, карбида бора и его сплавов в зависимости от материала образца и температуры испытания и зачеканивается в молибденовой оправке. Форма индентора может быть различной и определяется характером проводимых исследований. [c.66]

Характерным для нитридов, карбидов и фосфидов является то, что они, за исключением небольшого числа нитридов, невидимы в нетравленом состоянии, в то время как другие соединения обнаруживаются благодаря своей собственной окраске. Нитриды титана и циркония обнаруживаются благодаря своей красноватоглянцевой окраске и особой форме (куб). В соответствии с их химическим поведением и формой выделения оба нитрида нужно причислить к включениям. [c.174]

Каждая искра дает достаточное количество теплоты для удаления небольшого количества материала с рабочей поверхности. Электроискровая обработка широко используется для обработки штампов или литейных форм, так как они имеют сложную форму с точными допусками и их трудно обработать механическим способом. Она также применяется для обработки карбидов, вольфрама, сотовых элементов конструкций и других материалов и деталей, которые трудно или невозможно обработать ьщхацическим цдц другими сцрсобаш- [c.439]

ВОЙ формы (Ре, Сг)2зСб в аустенитной нержавеющей стали [7], растрескивание карбида титана (Т1С) в высокопрочной стали [27], растрескивание частиц карбида железа в сталях [63] и разрыв частиц кремния в сплавах А1 — 81 [29]. На рис. 1 приведено типичное растрескивание частиц цементита (карбида железа) в стали. [c.61]

Эти изменения приводят к тому, что при длительной экеплуатации происходит значительное возрастание неоднородности свойств матрицы и приграничных объемов. В матрице протекают как разупрочняющие, так и упрочняющие процессы. Рост и коалесценция карбидных частиц, а также миграция границ зерен вызывают появление разупрочненных приграничных зон, относительно свободных от дислокаций и дисперсных карбидов, в которых облегчено протекание релаксационных процессов. Закрепление границ карбидами, извилистая форма границ приводят к затруднению межзеренного проскальзывания. Все это определяет уменьшение вероятности зарождения пограничных пор. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...