Стали штамповые иой вязкостью

Штамповые стали для холодного деформирования 631—654 Штамповые стали повышенной теплостойкости и вязкости — Влияние температур закалки на твердость н величину зериа 671, 672 [c.686]

По уровню основны с свойств штамповые стали для горячего деформирования разделяют на три основных подгруппы умеренной теплостойкости и повышенной вязкости, повышенных теплостойкости и вязкости, высокой теплостойкости (табл. 8.16, 8.17, 8.18). [c.459]

Механические свойства штамповых сталей повышенных теплостойкости и вязкости [c.460]

Температура отпуска для инструмента горячего деформирования выбирается из условия получения достаточно высокой твердости, прочности и вязкости. Для высоколегированных штамповых сталей горячего деформирования целесообразен предварительный низкотемпературный отпуск при 250—320° G, а затем по режимам, указанным в табл. 2. Штампы сложной формы, в которых есть опасность образования трещин в процессе работы, нужно дополнительно отпускать при температурах, на 20—30° ниже приведенных в табл. 2 и 7. Это требование необходимо строго выполнять для сталей, которые имеют остаточный аустенит после закалки. [c.736]

Среди инструментальных сталей, относящихся к этой группе наименьшей устойчивостью против отпуска и теплостойкостью обладают штамповые стали для горячего деформирования с 2,5% Сг и 4% W (сталь WS и ей подобные), однако эти стали обладают наибольшей вязкостью. Вязкость штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования марки W3, в основном подвергшихся переплаву, наряду с малым пределом текучести при растяжении (сто,2= 1450-г 1500 Н/мм ) не уступает вязкости рассмотренных выше инструментальных сталей повышенной вязкости. Однако инструментальная сталь марки W3 обычного качества менее пригодна при циклически изменяющихся тепловых нагрузках (см. рис. 33). Но по сравнению со сталью марки W2 ее можно охлаждать в воде, и она не требует такой тщательной термической обработки. Влияние продолжительности и температуры закалки и отпуска на механические свойства инструментальной стали марки W3 можно видеть из табл. 116. [c.268]

Замена вольфрама небольшим количеством (0,5—2,5%) молибдена приводит к более равномерному распределению карбидов, главным образом в инструментах диаметром более 400 мм. Вследствие этого улучшается вязкость сталей и они становятся пригодными для восприятия динамических нагрузок. Однако по сравнению со сталями марок К12—К13 они обладают все же меньшей вязкостью. Наличие молибдена не усиливает явление охрупчивания при нагреве, но и не ослабляет его, так как у легированных молибденом штамповых инструментальных сталей горячего деформирования вязкость при низких температурах нагрева больше, чем у легированных вольфрамом, то они остаются более вязкими при рабочей температуре 550—650° С. [c.271]

Углеродистые стали используются для изготовления инструментов всех видов — режущих, штамповых и измерительных. Основными достоинствами углеродистых сталей по сравнению-с легированными и быстрорежущими являются низкая твердость в отожженном состоянии НВ 180—200), позволяющая использовать высокопроизводительные методы изготовления инструмента (накатку, насечку) возможность закалки с низких температур (770—820° С) возможность несплошной закалки, что важно в некоторых случаях для получения минимальной поводки инструмента, а также некоторого запаса вязкости и прочности возможность получения после Закалки малых количеств остаточного аустенита низкая стоимость. [c.108]

Из табл. 2.17 следует, что пластичность (вязкость) штамповых сталей в поковках указанного сечения при повышенных температурах испытания значительно выше, чем аналогичные свойства сталей в литом состоянии (см. табл. 2.11). В этом случае, сопоставляя пластичность и вязкость литых штамповых сталей с деформированными прутками диаметром 16 мм, можно придти к выводу о чрезвычайно большом различии этих свойств у теплостойких сталей, которое сохраняется в опасном для большинства штампов интервале температур (приблизительно до 500 °С). [c.38]

ПОВЫШЕНИЕ ПЛАСТИЧНОСТИ И ВЯЗКОСТИ ЛИТЫХ ШТАМПОВЫХ СТАЛЕЙ [c.85]

Таким образом, корректировка состава стандартных штамповых сталей с целью достижения необходимых для успешной работы литого инструмента значений пластичности и вязкости литого материала может явиться одним из эффективных способов повышения его надежности. [c.99]

Однако несмотря на эффективность влияния ЭШП на пластичность и вязкость литых штамповых сталей, главным недостатком этого метода в настоящее время является то, что получаемые таким методом заготовки требуют такой же механической обработки, как и деформированные кубики. [c.101]

В связи с этим применение литого штампового материала, получаемого ЭШП, будет более оправданным в тех случаях, когда по условиям эксплуатации высокие значения пластичности и вязкости материала штампов невозможно обеспечить, и используют литые штампы, изготовленные обычными способами (крупные прессовые и молотовые штампы и вставки, особенно из теплоустойчивых штамповых сталей). [c.102]

Штамповые стали этой группы должны обладать высокими твердостью, износостойкостью, прочностью и сопротивлением пластической деформации при удовлетворительной вязкости. Кроме того, в связи с тем, что при деформировании, выполняемом с большой скоростью, происходит существенный нагрев штампа, этим сталям должна быть присуща повышенная теплостойкость. [c.357]

Для повышения теплостойкости штамповые стали легируются Ч (jvb), Сг и V. Однако такое легирование понижает другие важные свойства стали — вязкость и разгаростойкость. Это не позволяет применять стали одинакового состава для различных условий штамповки. Стали этого назначения распределяются [4] на следующие группы. [c.92]

Состав и термическая обработка наиболее часто применяемых штамповых сталей приведены в табл. 30. Крупные ковочные штампы, а также инструмент ковочных машин и прессов, нагревающихся при I 500- -550 С при умеренных нагрузках, изготовляют из полутеилостойких сталей 5ХНМ и 5ХГМ (вместо никеля в них содержится 1,2—1,6 % Мп), обладающих повышенной вязкостью (см. табл. 30), упрочняемых в результате мартенситного превращения. [c.361]

По основным свойствам штамповые легированные стали для холодного деформирования можно разделить на стали повышенной (высокой) износостойкости, дисперси-оннотвердеюш,ие стали с высоким сопротивлением смятию и высокопрочные стали с повышенной вязкостью [c.385]

Содержание углерода в штамповых сталях для горя-0 деформирования пониженное и составляет для разных пн сталей 0,3—0,5 % Химический состав некоторых амповых сталей для горячего деформирования, регла-нтированный ГОСТ 5950—73 и ТУ, приведен в табл 49 По основным свойствам штамповые стали для горяче деформирования подразделяют на стали умеренной лостойкости и повышенной вязкости, стали повышенной лостойкости и вязкости и стали высокой теплостойко [c.390]

Уменьшение объемной линейной) деформации. Увеличение количества остаточного аустенита в результате закалки с повышенных температур или изотермической закалки уменьшает объемную (линейную) деформацию. Использование этого способа ограничено он пригоден для небольшого числа сталей, в основном быстрорежущих и в меньшей степени штамповых ледебуритных и некоторых заэв-тектоидных, особенно легированных марганцем. Целесообразнее использовать изотермическую закалку, поскольку увеличение количества аустенита при повышении температуры закалки ведет к одновременному росту концентрации углерода в мартенсите и усилению деформации, а также к ухудшению прочности и вязкости вследствие роста зерна. Кроме того, для уменьшения объемной (лппепной Ieфopмaции применяют закалку из температурной области фазового превращения. [c.386]

Из-за сильного выделения заэвтектоидных карбидов легированные вольфрамом штамповые инструментальные стали для горячего деформирования охлаждать на воздухе нецелесообразно. Более предпочтительным является охлаждение в масле или ступенчатая закалка в соляной ванне, охлаждающее влияние которой как раз наиболее эффективно в, интервале высоких температур. Путем закалки в масле или ступенчатой закалки в соляной ванне можно Достить большей твердости после отпуска и вязкости, при этом процесс дисперсионного твердения становится более эффективным, распределение карбидов более равномерным. [c.267]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Содержание углерода в инструментальных сталях изменяется в очень широких пределах — от 0,3 до 2,3%. При этом относительно низкое содержание углерода (0,3—0,7%) характерно для штамповых сталей, которые должны обладать высокой ударной вязкостью. Основная группа инструментальных сталей для режущего и мерительного инструмента, а также для некоторых штампов содержит углерод в пределах 0,8—1,5%, чаше всего 0,9—1,25%. Только две стали —X12 и Х12М—содержат [c.313]

Отпуск (низкий, средний или высокий) применяют для снятия остаточных напряжений и получения устойчивой структуры, а следовательно, свойств металла после закалки. Низкий отпуск — это нагрев стали до 150—200°С с последующим охлаждением. ЧОтпуску подвергают инструментальные и штамповые стали, когда надо сохранить высокие твердость и износостойкость. Средний отпуск назначают для деталей, которые должны иметь высокую твердость хорошие упругие характеристики (пружины, рессоры т др.). Для среднего отпуска стальные детали нагревают до 300— -500°С. Высокий отпуск (температура нагрева 500—650°С) применяют для деталей, которые должны иметь достаточную прочность, высокие вязкость и пластичность. Высокому отпуску подвергают детали из конструкционных сталей. Закалку и последующий высокий отпуск иногда называют улучшением. [c.30]

Стали 4ХС, 35ХГС и ЗОХГС являются более экономичными марками штамповой стали и применяются для массивных прошивных и протяжных пуансонов и матриц и гибочных штампов, работающих без значительных динамических нагрузок. Эти стали не уступают сталям ЗХ2В8 и 4ХВ2С по сопротивлению термической усталости, но имеют меньшую ударную вязкость и более сильно снижают твердость при высоком нагреве. [c.798]

При штамповке в горячем состоянии штампуемый металл под де11-ствием сближающихся половинок штампа деформируется и заполняет внутреннюю полость штампа. В работе внутренняя полость штампа ( фигура ), которая деформирует. металл, соп]эикасается с нагретым металлом, поэтому штамповая сталь для горячей штамповки должна обладать не только определенными механическими свойствам1г в холодном состоянии, но и достаточно высокими механическими свойствами в нагретом состоянии. Особенно желательно иметь высокий предел текучести (пропорциональности), чтобы при высоких давлениях штамп не деформировался. Для кузнечных штампов большое значение имеет и вязкость, чтобы штамп не разрушился во время работы нри ударах но деформируемому металлу. Устойчивость против износа во всех случаях очень важна, так как она обеспечивает сохранение размеров фигуры — долговечность работы штампа. [c.324]

Особенности микростроения, отрицательно влияющие на пластичность и вязкость материала отливок теплостойких штамповых сталей, присущи металлу в основном только в литом состоянии длительный высокотемпературный нагрев с последующей горячей пластической деформацией при всесторонней осадке слитка и при соответствующей степени укова могут полностью если не устранить, то в значительной степени исправить их. Идеальной в этом отношении следует считать структуру (рис. 2.8, см. вклейку), получаемую в штангах небольшого сечения. Из табл. 2.16 следует, что такой структуре соответствуют и высокие показатели пластичности и вязкости материала штанг, значения которых в отличие от литого материала для данной группы сталей уже в значительно меньшей мере зависят от состава. [c.38]

Более наглядное представление о различии в пластичности и вязкости литых штамповых сталей дает сравнение характеристик отливок со свойствами поковок, предназначенных для изготовления инструмента. В приведенных на рис. 2.11 и 2.12 графиках даны значения -ф и КСО образцов стали марки 4Х5МФ1С (химический состав соответствует ГОСТ 5950—73), изготовленных из центральных участков поковок размерами 150X220X250 мм, которые термически обработаны на твердость 40—44 НКСэ и предназначены для изготовления прессовых штампов. Сравнивая эти свойства с аналогичными характеристиками отливок стали этой же марки, приведенных на графиках (рис. 2.11—2.12), можно заключить, что свойства поковок стали марки 4Х5МФ1С как в долевом, так и в поперечном направлениях во всем интервале температур испытания имеют значительные колебания (каждая точка на графике соответствует свойствам одной поковки и является результатом усреднения значений свойств не менее трех образцов) в этом температурном интервале пластичность и вязкость металла отливок (особенно относительное сужение) значительно уступают свойствам поковок. [c.40]

Механические свойства материала литых вставок, изготовленных из менее легированной стали марки 5ХНМ (В), как и следовало ожидать, значительно выше, чем у материала литых штампов, изготовленных из теплоустойчивых сталей, хотя по абсолютной величине и уступают свойствам образцов, вырезанных из деформированных штамповых вставок (табл. 5.11). Тем не менее имеющийся запас пластичности и вязкости материала отливок из стали марки 5ХНМ (В) в сочетании с напряженной конструкцией, которая обусловливает создание сжимающих напряжений в теле вставки, обеспечивают для этой стали даже в условиях усталостного повреждения гравюры практически одинаковую с деформированным инструментом надежность. [c.84]

Исследование влияния модифицирования на изменение механических свойств литой штамповой стали марки 5ХНМ, выполненное в работе [50], свидетельствует о существенном эффекте повышения пластичности и вязкости материала (табл. 6.1). [c.85]

Повышение пластичности и вязкости литых штамповых сталей особенно актуально для теплоустойчивых сталей (5Х2НМФ, 4Х5МФС, 4Х4ВМФС и др.), так как крайне низкие значения этих характеристик, свойственные таким сталям, являются в ряде случаев основной причиной преждевременного выхода из строя литого инструмента. [c.85]

Итак, модифицирование (в частности, совместно Са и Се) литых теплоустойчивых штамповых сталей марки 4Х5МФС дает ощутимые результаты на отливках небольшой массы. При увеличении последней, т. е. при уменьшении скорости охлаждения при кристаллизации, хотя и происходит повышение пластичности и вязкости сталей в результате модифицирования, однако абсолютные значения этих характеристик значительно уступают свойствам деформированного металла. [c.90]

Очевидно, что при выборе режима термической обработки литых штамповых стилей, направленного на повышение пластичности и вязкости, необходимо учитывать их легированность, фазовый состав, размеры первичных карбидных выделений, так как в конечном итоге именно эти факторы будут определять полноту перехода последних в твердый раствор и, следовательно, ту температуру и длительность выдержки, которые могут привести к желаемым изменениям свойств. Отсутствие повышения пластичности и вязкости отливок стали Н-11 (4Х5МФС) в результате аустенизации при 1100 °С [c.91]

ВЯЗКОСТИ литых штамповых сталей после ЭШП (особенно для теплоустойчивых сталей марки 4Х5МФС) значительно характеристики пластичности и вязкости стали марки 4Х5МФС после переплава практически равноценны деформированному металлу. [c.101]

Основой успешной эксплуатации литого штампового инструмента является правильный выбор стали для его изготовления и соответствующая термическая обработка этой стали, начиная с отпуска отливок после их выбивки и кончая отпуском штампов после закалки на оптимальную твердость. При выборе стали необходимо учитывать преобладающие виды повреждения штампов. Так, теплоустойчивые стали марок 4Х5МФС и 4Х4МВФС, обладающие в литом состоянии незначительной пластичностью и вязкостью, тем не менее могут быть с успехом использованы для изготовления литых штампов и вставок, которые эксплуатируются на различном кузнечно-прессовом оборудовании и выходят из строя вследствие износа гравюры. Для других условий эксплуатации рационально использованы стали повышенной пластичности и вязкости. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...